基于数值方法的燃气轮机贫预混旋流燃烧室单头部结构设计
2
2023
... 燃气轮机具有输出功率大、体积小、启动快、使用寿命长等优点，因此在生产和生活中得到了广泛应用[1-2]，应用范围包括航空燃气轮机、重型燃气轮机、工业和船用燃气轮机以及微型燃气轮机等.提升燃气轮机的热效率和输出功率对提高燃气轮机性能具有关键性作用，燃机高温透平的进口温度和压气机压比是评估燃机热效率的2个主要参数.目前，F级重型燃气轮机发动机在1 400 ℃左右的温度下运行，G/H/J级重型燃气涡轮发动机在1 500~1 600 ℃温度范围工作[1].未来，先进的燃气轮机高温透平设计在1 700 ℃的进口温度下运行，以提高燃气轮机的热效率和功率输出[3].由于透平进口温度远高于透平叶片金属允许的最高温度(约1 000 ℃)，因此必须对透平叶片进行外部和内部冷却，以降低金属温度，并保证叶片寿命[4-6]. ...
... [1].未来，先进的燃气轮机高温透平设计在1 700 ℃的进口温度下运行，以提高燃气轮机的热效率和功率输出[3].由于透平进口温度远高于透平叶片金属允许的最高温度(约1 000 ℃)，因此必须对透平叶片进行外部和内部冷却，以降低金属温度，并保证叶片寿命[4-6]. ...
Design of dome structure for a lean premixed swirled combustor of gas turbine based on the numerical method
2
2023
... 燃气轮机具有输出功率大、体积小、启动快、使用寿命长等优点，因此在生产和生活中得到了广泛应用[1-2]，应用范围包括航空燃气轮机、重型燃气轮机、工业和船用燃气轮机以及微型燃气轮机等.提升燃气轮机的热效率和输出功率对提高燃气轮机性能具有关键性作用，燃机高温透平的进口温度和压气机压比是评估燃机热效率的2个主要参数.目前，F级重型燃气轮机发动机在1 400 ℃左右的温度下运行，G/H/J级重型燃气涡轮发动机在1 500~1 600 ℃温度范围工作[1].未来，先进的燃气轮机高温透平设计在1 700 ℃的进口温度下运行，以提高燃气轮机的热效率和功率输出[3].由于透平进口温度远高于透平叶片金属允许的最高温度(约1 000 ℃)，因此必须对透平叶片进行外部和内部冷却，以降低金属温度，并保证叶片寿命[4-6]. ...
... [1].未来，先进的燃气轮机高温透平设计在1 700 ℃的进口温度下运行，以提高燃气轮机的热效率和功率输出[3].由于透平进口温度远高于透平叶片金属允许的最高温度(约1 000 ℃)，因此必须对透平叶片进行外部和内部冷却，以降低金属温度，并保证叶片寿命[4-6]. ...
一种基于图像的燃气轮机叶型参数测量方法
1
2024
... 燃气轮机具有输出功率大、体积小、启动快、使用寿命长等优点，因此在生产和生活中得到了广泛应用[1-2]，应用范围包括航空燃气轮机、重型燃气轮机、工业和船用燃气轮机以及微型燃气轮机等.提升燃气轮机的热效率和输出功率对提高燃气轮机性能具有关键性作用，燃机高温透平的进口温度和压气机压比是评估燃机热效率的2个主要参数.目前，F级重型燃气轮机发动机在1 400 ℃左右的温度下运行，G/H/J级重型燃气涡轮发动机在1 500~1 600 ℃温度范围工作[1].未来，先进的燃气轮机高温透平设计在1 700 ℃的进口温度下运行，以提高燃气轮机的热效率和功率输出[3].由于透平进口温度远高于透平叶片金属允许的最高温度(约1 000 ℃)，因此必须对透平叶片进行外部和内部冷却，以降低金属温度，并保证叶片寿命[4-6]. ...
An image-based turbine blade parameter inspection method
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2024
... 燃气轮机具有输出功率大、体积小、启动快、使用寿命长等优点，因此在生产和生活中得到了广泛应用[1-2]，应用范围包括航空燃气轮机、重型燃气轮机、工业和船用燃气轮机以及微型燃气轮机等.提升燃气轮机的热效率和输出功率对提高燃气轮机性能具有关键性作用，燃机高温透平的进口温度和压气机压比是评估燃机热效率的2个主要参数.目前，F级重型燃气轮机发动机在1 400 ℃左右的温度下运行，G/H/J级重型燃气涡轮发动机在1 500~1 600 ℃温度范围工作[1].未来，先进的燃气轮机高温透平设计在1 700 ℃的进口温度下运行，以提高燃气轮机的热效率和功率输出[3].由于透平进口温度远高于透平叶片金属允许的最高温度(约1 000 ℃)，因此必须对透平叶片进行外部和内部冷却，以降低金属温度，并保证叶片寿命[4-6]. ...
Status and development trend of the heavy duty gas turbine
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2014
... 燃气轮机具有输出功率大、体积小、启动快、使用寿命长等优点，因此在生产和生活中得到了广泛应用[1-2]，应用范围包括航空燃气轮机、重型燃气轮机、工业和船用燃气轮机以及微型燃气轮机等.提升燃气轮机的热效率和输出功率对提高燃气轮机性能具有关键性作用，燃机高温透平的进口温度和压气机压比是评估燃机热效率的2个主要参数.目前，F级重型燃气轮机发动机在1 400 ℃左右的温度下运行，G/H/J级重型燃气涡轮发动机在1 500~1 600 ℃温度范围工作[1].未来，先进的燃气轮机高温透平设计在1 700 ℃的进口温度下运行，以提高燃气轮机的热效率和功率输出[3].由于透平进口温度远高于透平叶片金属允许的最高温度(约1 000 ℃)，因此必须对透平叶片进行外部和内部冷却，以降低金属温度，并保证叶片寿命[4-6]. ...
1
158
... 燃气轮机具有输出功率大、体积小、启动快、使用寿命长等优点，因此在生产和生活中得到了广泛应用[1-2]，应用范围包括航空燃气轮机、重型燃气轮机、工业和船用燃气轮机以及微型燃气轮机等.提升燃气轮机的热效率和输出功率对提高燃气轮机性能具有关键性作用，燃机高温透平的进口温度和压气机压比是评估燃机热效率的2个主要参数.目前，F级重型燃气轮机发动机在1 400 ℃左右的温度下运行，G/H/J级重型燃气涡轮发动机在1 500~1 600 ℃温度范围工作[1].未来，先进的燃气轮机高温透平设计在1 700 ℃的进口温度下运行，以提高燃气轮机的热效率和功率输出[3].由于透平进口温度远高于透平叶片金属允许的最高温度(约1 000 ℃)，因此必须对透平叶片进行外部和内部冷却，以降低金属温度，并保证叶片寿命[4-6]. ...
Fundamental gas turbine heat transfer
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2013
Review and assessment of the dtabase and numerical modeling for turbine
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1988
... 燃气轮机具有输出功率大、体积小、启动快、使用寿命长等优点，因此在生产和生活中得到了广泛应用[1-2]，应用范围包括航空燃气轮机、重型燃气轮机、工业和船用燃气轮机以及微型燃气轮机等.提升燃气轮机的热效率和输出功率对提高燃气轮机性能具有关键性作用，燃机高温透平的进口温度和压气机压比是评估燃机热效率的2个主要参数.目前，F级重型燃气轮机发动机在1 400 ℃左右的温度下运行，G/H/J级重型燃气涡轮发动机在1 500~1 600 ℃温度范围工作[1].未来，先进的燃气轮机高温透平设计在1 700 ℃的进口温度下运行，以提高燃气轮机的热效率和功率输出[3].由于透平进口温度远高于透平叶片金属允许的最高温度(约1 000 ℃)，因此必须对透平叶片进行外部和内部冷却，以降低金属温度，并保证叶片寿命[4-6]. ...
Computational fluid dynamics applied to internal gas-turbine blade cooling：a review
1
1995
... 目前，已有很多研究人员对透平叶片冷却技术进行了分析，以帮助更多的工程师和学者更好地学习和研究.Iacovides[7]综述了采用计算流体动力学对燃气轮机叶片冷却开展研究的进展情况.Je-Chin等人[8]总结了透平叶片内部冷却通道的研究发展，包括不同形状的肋片、通道180°弯头和组合冷却在静止工况下对传热的影响，以及旋转对光滑和带肋通道的影响，结果发现，相比于带肋通道，旋转对光滑通道的影响更显著.Ligrani[9]综述了2013年之前的肋片、柱肋、凹坑、突起以及组合冷却的性能发展，发现目前这些结构的热性能与2003年之前相比并无明显变化，但是对于传统冷却通道的传热性能研究更加详细深入，关于边界层和加热条件对传热性能的影响研究更多，变工况包括不同雷诺数Re、旋转数Ro和浮升力数的研究越来越多.Jason[10]对透平叶片的冷却设计进行了总结.Wright等人[11]综述了透平叶片内部冷却通道的强化换热方法，并总结了旋转效应对冷却性能的影响.Bunker[12]归纳了透平冷却技术过去50年的发展，并提出透平冷却技术的发展犹如动物的进化，是一个从简单到复杂的过程.Ekkad等人[13]总结了冷却结构的测量方法和试验台，并对多种试验结果进行了总结，为后续透平冷却技术的研究提供基础.Du等人[14]总结了尾缘内部通道的传热研究，发现柱肋、凹坑、突起、格栅常用于尾缘通道冷却. ...
Recent developments in turbine blade internal cooling
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2001
... 目前，已有很多研究人员对透平叶片冷却技术进行了分析，以帮助更多的工程师和学者更好地学习和研究.Iacovides[7]综述了采用计算流体动力学对燃气轮机叶片冷却开展研究的进展情况.Je-Chin等人[8]总结了透平叶片内部冷却通道的研究发展，包括不同形状的肋片、通道180°弯头和组合冷却在静止工况下对传热的影响，以及旋转对光滑和带肋通道的影响，结果发现，相比于带肋通道，旋转对光滑通道的影响更显著.Ligrani[9]综述了2013年之前的肋片、柱肋、凹坑、突起以及组合冷却的性能发展，发现目前这些结构的热性能与2003年之前相比并无明显变化，但是对于传统冷却通道的传热性能研究更加详细深入，关于边界层和加热条件对传热性能的影响研究更多，变工况包括不同雷诺数Re、旋转数Ro和浮升力数的研究越来越多.Jason[10]对透平叶片的冷却设计进行了总结.Wright等人[11]综述了透平叶片内部冷却通道的强化换热方法，并总结了旋转效应对冷却性能的影响.Bunker[12]归纳了透平冷却技术过去50年的发展，并提出透平冷却技术的发展犹如动物的进化，是一个从简单到复杂的过程.Ekkad等人[13]总结了冷却结构的测量方法和试验台，并对多种试验结果进行了总结，为后续透平冷却技术的研究提供基础.Du等人[14]总结了尾缘内部通道的传热研究，发现柱肋、凹坑、突起、格栅常用于尾缘通道冷却. ...
Heat transfer augmentation technologies for internal cooling of turbine components of gas turbine engines
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2013
... 目前，已有很多研究人员对透平叶片冷却技术进行了分析，以帮助更多的工程师和学者更好地学习和研究.Iacovides[7]综述了采用计算流体动力学对燃气轮机叶片冷却开展研究的进展情况.Je-Chin等人[8]总结了透平叶片内部冷却通道的研究发展，包括不同形状的肋片、通道180°弯头和组合冷却在静止工况下对传热的影响，以及旋转对光滑和带肋通道的影响，结果发现，相比于带肋通道，旋转对光滑通道的影响更显著.Ligrani[9]综述了2013年之前的肋片、柱肋、凹坑、突起以及组合冷却的性能发展，发现目前这些结构的热性能与2003年之前相比并无明显变化，但是对于传统冷却通道的传热性能研究更加详细深入，关于边界层和加热条件对传热性能的影响研究更多，变工况包括不同雷诺数Re、旋转数Ro和浮升力数的研究越来越多.Jason[10]对透平叶片的冷却设计进行了总结.Wright等人[11]综述了透平叶片内部冷却通道的强化换热方法，并总结了旋转效应对冷却性能的影响.Bunker[12]归纳了透平冷却技术过去50年的发展，并提出透平冷却技术的发展犹如动物的进化，是一个从简单到复杂的过程.Ekkad等人[13]总结了冷却结构的测量方法和试验台，并对多种试验结果进行了总结，为后续透平冷却技术的研究提供基础.Du等人[14]总结了尾缘内部通道的传热研究，发现柱肋、凹坑、突起、格栅常用于尾缘通道冷却. ...
State-of-the-art cooling technology for a turbine rotor blade
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2018
... 目前，已有很多研究人员对透平叶片冷却技术进行了分析，以帮助更多的工程师和学者更好地学习和研究.Iacovides[7]综述了采用计算流体动力学对燃气轮机叶片冷却开展研究的进展情况.Je-Chin等人[8]总结了透平叶片内部冷却通道的研究发展，包括不同形状的肋片、通道180°弯头和组合冷却在静止工况下对传热的影响，以及旋转对光滑和带肋通道的影响，结果发现，相比于带肋通道，旋转对光滑通道的影响更显著.Ligrani[9]综述了2013年之前的肋片、柱肋、凹坑、突起以及组合冷却的性能发展，发现目前这些结构的热性能与2003年之前相比并无明显变化，但是对于传统冷却通道的传热性能研究更加详细深入，关于边界层和加热条件对传热性能的影响研究更多，变工况包括不同雷诺数Re、旋转数Ro和浮升力数的研究越来越多.Jason[10]对透平叶片的冷却设计进行了总结.Wright等人[11]综述了透平叶片内部冷却通道的强化换热方法，并总结了旋转效应对冷却性能的影响.Bunker[12]归纳了透平冷却技术过去50年的发展，并提出透平冷却技术的发展犹如动物的进化，是一个从简单到复杂的过程.Ekkad等人[13]总结了冷却结构的测量方法和试验台，并对多种试验结果进行了总结，为后续透平冷却技术的研究提供基础.Du等人[14]总结了尾缘内部通道的传热研究，发现柱肋、凹坑、突起、格栅常用于尾缘通道冷却. ...
Heat transfer enhancement for turbine blade internal cooling
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2013
... 目前，已有很多研究人员对透平叶片冷却技术进行了分析，以帮助更多的工程师和学者更好地学习和研究.Iacovides[7]综述了采用计算流体动力学对燃气轮机叶片冷却开展研究的进展情况.Je-Chin等人[8]总结了透平叶片内部冷却通道的研究发展，包括不同形状的肋片、通道180°弯头和组合冷却在静止工况下对传热的影响，以及旋转对光滑和带肋通道的影响，结果发现，相比于带肋通道，旋转对光滑通道的影响更显著.Ligrani[9]综述了2013年之前的肋片、柱肋、凹坑、突起以及组合冷却的性能发展，发现目前这些结构的热性能与2003年之前相比并无明显变化，但是对于传统冷却通道的传热性能研究更加详细深入，关于边界层和加热条件对传热性能的影响研究更多，变工况包括不同雷诺数Re、旋转数Ro和浮升力数的研究越来越多.Jason[10]对透平叶片的冷却设计进行了总结.Wright等人[11]综述了透平叶片内部冷却通道的强化换热方法，并总结了旋转效应对冷却性能的影响.Bunker[12]归纳了透平冷却技术过去50年的发展，并提出透平冷却技术的发展犹如动物的进化，是一个从简单到复杂的过程.Ekkad等人[13]总结了冷却结构的测量方法和试验台，并对多种试验结果进行了总结，为后续透平冷却技术的研究提供基础.Du等人[14]总结了尾缘内部通道的传热研究，发现柱肋、凹坑、突起、格栅常用于尾缘通道冷却. ...
Evolution of turbine cooling
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2017
... 目前，已有很多研究人员对透平叶片冷却技术进行了分析，以帮助更多的工程师和学者更好地学习和研究.Iacovides[7]综述了采用计算流体动力学对燃气轮机叶片冷却开展研究的进展情况.Je-Chin等人[8]总结了透平叶片内部冷却通道的研究发展，包括不同形状的肋片、通道180°弯头和组合冷却在静止工况下对传热的影响，以及旋转对光滑和带肋通道的影响，结果发现，相比于带肋通道，旋转对光滑通道的影响更显著.Ligrani[9]综述了2013年之前的肋片、柱肋、凹坑、突起以及组合冷却的性能发展，发现目前这些结构的热性能与2003年之前相比并无明显变化，但是对于传统冷却通道的传热性能研究更加详细深入，关于边界层和加热条件对传热性能的影响研究更多，变工况包括不同雷诺数Re、旋转数Ro和浮升力数的研究越来越多.Jason[10]对透平叶片的冷却设计进行了总结.Wright等人[11]综述了透平叶片内部冷却通道的强化换热方法，并总结了旋转效应对冷却性能的影响.Bunker[12]归纳了透平冷却技术过去50年的发展，并提出透平冷却技术的发展犹如动物的进化，是一个从简单到复杂的过程.Ekkad等人[13]总结了冷却结构的测量方法和试验台，并对多种试验结果进行了总结，为后续透平冷却技术的研究提供基础.Du等人[14]总结了尾缘内部通道的传热研究，发现柱肋、凹坑、突起、格栅常用于尾缘通道冷却. ...
Detailed heat transfer measurements for rotating turbulent flows in gas turbine systems
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2020
... 目前，已有很多研究人员对透平叶片冷却技术进行了分析，以帮助更多的工程师和学者更好地学习和研究.Iacovides[7]综述了采用计算流体动力学对燃气轮机叶片冷却开展研究的进展情况.Je-Chin等人[8]总结了透平叶片内部冷却通道的研究发展，包括不同形状的肋片、通道180°弯头和组合冷却在静止工况下对传热的影响，以及旋转对光滑和带肋通道的影响，结果发现，相比于带肋通道，旋转对光滑通道的影响更显著.Ligrani[9]综述了2013年之前的肋片、柱肋、凹坑、突起以及组合冷却的性能发展，发现目前这些结构的热性能与2003年之前相比并无明显变化，但是对于传统冷却通道的传热性能研究更加详细深入，关于边界层和加热条件对传热性能的影响研究更多，变工况包括不同雷诺数Re、旋转数Ro和浮升力数的研究越来越多.Jason[10]对透平叶片的冷却设计进行了总结.Wright等人[11]综述了透平叶片内部冷却通道的强化换热方法，并总结了旋转效应对冷却性能的影响.Bunker[12]归纳了透平冷却技术过去50年的发展，并提出透平冷却技术的发展犹如动物的进化，是一个从简单到复杂的过程.Ekkad等人[13]总结了冷却结构的测量方法和试验台，并对多种试验结果进行了总结，为后续透平冷却技术的研究提供基础.Du等人[14]总结了尾缘内部通道的传热研究，发现柱肋、凹坑、突起、格栅常用于尾缘通道冷却. ...
Heat transfer in the trailing region of gas turbines：a state-of-the-art review
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2021
... 目前，已有很多研究人员对透平叶片冷却技术进行了分析，以帮助更多的工程师和学者更好地学习和研究.Iacovides[7]综述了采用计算流体动力学对燃气轮机叶片冷却开展研究的进展情况.Je-Chin等人[8]总结了透平叶片内部冷却通道的研究发展，包括不同形状的肋片、通道180°弯头和组合冷却在静止工况下对传热的影响，以及旋转对光滑和带肋通道的影响，结果发现，相比于带肋通道，旋转对光滑通道的影响更显著.Ligrani[9]综述了2013年之前的肋片、柱肋、凹坑、突起以及组合冷却的性能发展，发现目前这些结构的热性能与2003年之前相比并无明显变化，但是对于传统冷却通道的传热性能研究更加详细深入，关于边界层和加热条件对传热性能的影响研究更多，变工况包括不同雷诺数Re、旋转数Ro和浮升力数的研究越来越多.Jason[10]对透平叶片的冷却设计进行了总结.Wright等人[11]综述了透平叶片内部冷却通道的强化换热方法，并总结了旋转效应对冷却性能的影响.Bunker[12]归纳了透平冷却技术过去50年的发展，并提出透平冷却技术的发展犹如动物的进化，是一个从简单到复杂的过程.Ekkad等人[13]总结了冷却结构的测量方法和试验台，并对多种试验结果进行了总结，为后续透平冷却技术的研究提供基础.Du等人[14]总结了尾缘内部通道的传热研究，发现柱肋、凹坑、突起、格栅常用于尾缘通道冷却. ...
Numerical investigation on the effect of rotation on impingement cooling of the gas turbine leading edge
1
2020
... 蛇形通道结构广泛应用于透平叶片内部冷却，从压气机中抽取的较低温冷却空气在蛇形通道中流动换热并降低叶片温度.在透平一级叶片中，一级动叶需要在高温环境下进行高速旋转，因此其不但要承受高温燃气带来的高温热负荷，还要承受因旋转带来的各种应力，因此对一级动叶的冷却设计提出了更高要求.相比于冲击冷却和柱肋冷却结构[15-17]，在蛇形通道内的冷却气体通常受到旋转的影响更为显著，因此，在旋转蛇形通道内冷却气体的流动和换热特性也因旋转作用，与静止工况下蛇形通道内冷却气体明显不同.因此，研究旋转内部冷却通道的流动与换热特性对未来更进一步提升动叶内部冷却结构换热能力至关重要. ...
The influence of rotation on impingement cooling
0
1996
Heat transfer in rotating，trailing-edge，converging channels with smooth walls and pin-fins
1
2021
... 蛇形通道结构广泛应用于透平叶片内部冷却，从压气机中抽取的较低温冷却空气在蛇形通道中流动换热并降低叶片温度.在透平一级叶片中，一级动叶需要在高温环境下进行高速旋转，因此其不但要承受高温燃气带来的高温热负荷，还要承受因旋转带来的各种应力，因此对一级动叶的冷却设计提出了更高要求.相比于冲击冷却和柱肋冷却结构[15-17]，在蛇形通道内的冷却气体通常受到旋转的影响更为显著，因此，在旋转蛇形通道内冷却气体的流动和换热特性也因旋转作用，与静止工况下蛇形通道内冷却气体明显不同.因此，研究旋转内部冷却通道的流动与换热特性对未来更进一步提升动叶内部冷却结构换热能力至关重要. ...
Turbine blade cooling studies at Texas A&M university：1980-2004
1
2014
... 目前，国内外对透平叶片内部冷却技术的研究已经开展了几十年，在20世纪80年代末到90年代初，旋转效应对内部冷却通道传热的影响逐渐被认识[18]. ...
Instability and secondary motion in a rotating channel flow
1
1971
... 与静止内部通道相比，由于旋转引起的科氏力的影响，旋转内部通道的流场和传热更为复杂.在20世纪70年代，有学者[19-23]在没有加热的情况下对旋转的圆形或矩形通道进行了研究，以揭示科氏力的影响，结果表明，在通道中存在着由科氏力引起的强烈二次流.图1是矩形光滑U通道中二次流和径向速度分布的概念图[24].根据图1，在径向外流通道(第一通道)中，因科氏力从通道的前缘面指向尾缘面，形成因科氏力诱导的二次流.因此，由于该二次流作用，尾缘面附近的径向速度和传热均高于前缘面附近的径向速度和传热.而在径向内流通道(第二通道)中，因科氏力从尾缘面指向前缘面，导致二次流的方向相反.因此，第二通道中前缘面附近的径向速度和传热均高于尾缘面附近的径向速度和传热. ...
Effects of spanwise rotation on the structure of two-dimensional fully developed turbulent channel flow
0
1973
Effects of Coriolis on turbulent flow in rotating rectangular channels
0
1967
Free shear layer behavior in rotating systems
0
1979
Measurements of secondary flows in a rotating duct
1
1972
... 与静止内部通道相比，由于旋转引起的科氏力的影响，旋转内部通道的流场和传热更为复杂.在20世纪70年代，有学者[19-23]在没有加热的情况下对旋转的圆形或矩形通道进行了研究，以揭示科氏力的影响，结果表明，在通道中存在着由科氏力引起的强烈二次流.图1是矩形光滑U通道中二次流和径向速度分布的概念图[24].根据图1，在径向外流通道(第一通道)中，因科氏力从通道的前缘面指向尾缘面，形成因科氏力诱导的二次流.因此，由于该二次流作用，尾缘面附近的径向速度和传热均高于前缘面附近的径向速度和传热.而在径向内流通道(第二通道)中，因科氏力从尾缘面指向前缘面，导致二次流的方向相反.因此，第二通道中前缘面附近的径向速度和传热均高于尾缘面附近的径向速度和传热. ...
Uneven wall temperature effect on local heat transfer in a rotating two-pass square channel with smooth walls
2
1993
... 与静止内部通道相比，由于旋转引起的科氏力的影响，旋转内部通道的流场和传热更为复杂.在20世纪70年代，有学者[19-23]在没有加热的情况下对旋转的圆形或矩形通道进行了研究，以揭示科氏力的影响，结果表明，在通道中存在着由科氏力引起的强烈二次流.图1是矩形光滑U通道中二次流和径向速度分布的概念图[24].根据图1，在径向外流通道(第一通道)中，因科氏力从通道的前缘面指向尾缘面，形成因科氏力诱导的二次流.因此，由于该二次流作用，尾缘面附近的径向速度和传热均高于前缘面附近的径向速度和传热.而在径向内流通道(第二通道)中，因科氏力从尾缘面指向前缘面，导致二次流的方向相反.因此，第二通道中前缘面附近的径向速度和传热均高于尾缘面附近的径向速度和传热. ...
... 由于燃机透平动叶在高温条件下运行，因此研究旋转内部冷却通道时应考虑因加热带来的流动与传热影响.当旋转通道被加热时，通道内流体因温度分布不均匀而产生浮升力，导致通道内流场发生改变.早在20世纪五六十年代，一些学者[38-40]对浮升力的影响进行了实验研究，发现浮升力的影响主要取决于通道内流体流动方向，且浮升力会显著改变通道的传热.图3是旋转无加热条件下，科氏力和浮升力对径向速度分布影响的概念图[24].根据图3，在浮升力的作用下，第二通道中的速度分布更均匀，但增大了第一流通道尾缘面附近的流体流速.在20世纪80年代出现了关于科氏力与浮升力间相互作用的研究[41-44]，但各研究结果间的一致性不强. ...
Heat (mass) transfer in a rotating two-pass square channel-part II：local transfer coefficient， smooth channel
1
1998
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Flow and heat transfer in rotating two-pass rectangular channels (AR=2) by Reynolds stress turbulence model
1
2002
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Heat transfer in rotating passages with smooth walls and radial outward flow
2
1991
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
... 在旋转通道的研究早期，许多研究者对圆形截面冷却通道进行了研究，以揭示冷却通道的传热性能[51].动叶中传统蛇形内冷通道的截面概念示意图[27]如图4所示.图中数值为宽高比(aspect ratio，AR)，可以看出，靠近前缘和尾缘的冷却通道的横截面可以建模为矩形，中间部分的通道可以简化为正方形，因此，越来越多的学者更加关注矩形和正方形截面的光滑通道性能. ...
Experimental studies and correlations of convective heat transfer in a radially rotating serpentine passage
1
1997
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Heat transfer in a smooth rotating multi-passage channel with hub turning vane and trailing-edge slot ejection
1
2017
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Heat transfer study in rotating smooth square U-duct at high rotation numbers
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2013
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
... [30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Pressure drop and heat transfer in rotating smooth square U-duct under high rotation numbers
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2013
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Two-dimensional heat transfer distribution of a rotating ribbed channel at different reynolds numbers
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2014
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Heat transfer investigation in a rotating U-turn smooth channel with irregular cross-section
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2015
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Rotating heat transfer measurement on a multi-pass internal cooling channel-I rig developmemt
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2016
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Rotating heat transfer measurement on a multi-pass internal cooling channe-II experimental tests
1
2016
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Heat transfer characteristics in a rotating trailing edge internal cooling channel with two coolant inlets
2
2017
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
... Liu等人[55]实验研究了一种带肋楔形截面旋转通道，该通道结构同时布置有侧向出流，适用于动叶尾缘冷却.结果表明，尽管肋片强化了通道传热，但侧向出流对通道传热分布起更主要作用.Tao等人[56]实验研究了光滑楔形截面旋转通道的流动传热特性，发现通道方向对楔形截面旋转通道影响显著，这是由于科氏力的分量对通道内流场分布影响显著.Li等人[36,57]提出了一种具有2个入口的楔形截面旋转通道，与传统的单入口楔形截面旋转通道相比，他们在传热低的位置设计了一个额外的通道入口以强化通道的传热.结果表明，通道高半径位置的传热得到了增强，补偿了旋转引起的传热恶化.Deng等人[58]研究了一种具有冲击冷却结构的旋转通道，发现该通道可以强化尾缘面的传热，但弱化了前缘面的传热. ...
Experimental investigations of turbulent flow in a rotating ribbed channel in terms of the effect of coriolis forcet
1
2019
... Kukreja等人[25]采用萘升华技术分析了光滑方形U通道前缘面和尾缘面上的传质分布，结果表明，科氏力提高了径向外流通道尾缘面的传热，但降低了径向内流通道前缘壁面的传质；然而，在径向内流通道中，传质趋势相反.Al-Qahtani等人[26]采用雷诺平均方法对光滑矩形U通道中的流动和传热进行了数值分析，结论表明，科氏力诱导产生了通道内的二次流；科氏力在径向外流通道中推动流体从前缘面流向尾缘面，但在径向内流通道中将流体从尾缘面推向前缘面.Wagner等人[27]、Hwang等人[28]和Yang等人[29]得出了类似的结论，即旋转强化了径向外流通道尾缘面和径向内流通道前缘面的传热.Deng等人[30]在前缘面上发现了临界旋转数，他们对一个光滑方形U通道开展了实验研究并通过热电偶测量壁温，实验旋转数Ro达2.08.结果表明，临界旋转数与无量纲位置参数X/D有关，即临界旋转数与相应的X/D的乘积等于常数.图2为不同旋转数下方形光滑U通道内速度分布图[30].如图2所示，在第一通道中，当旋转数增加至临界旋转数时，前缘面附近开始流动分离；当旋转数高于临界旋转数时，前缘面附近发生流动分离，导致前缘面附近的传热得到强化.Qiu等人[31]设计了一个旋转压力测量系统，以研究高旋转数下旋转光滑方形U通道的压降和传热.Mayo等人[32]实验研究了不同的Ro和雷诺数Re下带肋矩形通道的传热分布，采用稳态液晶测量壁温分布，Re在1 500~4 000，最大Ro达0.12.结果表明，旋转效应对平均传热和面传热分布特征都有影响.Li等人[33]揭示了在旋转工况下，尾缘面的传热是前缘面的4.3倍.Fabio等人[34-35]利用瞬态液晶测量了近真机工况下，Re为21 000和Ro为0.074时，尾缘面和前缘面的传热系数.Li等人[36]的研究结果表明，旋转会抑制通道弯头处的传热.You等人[37]采用粒子图像测速仪(particle image velocimetry，PIV)研究了科氏力对旋转带肋矩形通道中流场的影响，发现科氏力增大了前缘面附近的涡系，但抑制了尾缘面附近的涡系. ...
Experiments on Mixed-free and forced-convective heat transfer connected with turbulent flow through a short tube
1
1953
... 由于燃机透平动叶在高温条件下运行，因此研究旋转内部冷却通道时应考虑因加热带来的流动与传热影响.当旋转通道被加热时，通道内流体因温度分布不均匀而产生浮升力，导致通道内流场发生改变.早在20世纪五六十年代，一些学者[38-40]对浮升力的影响进行了实验研究，发现浮升力的影响主要取决于通道内流体流动方向，且浮升力会显著改变通道的传热.图3是旋转无加热条件下，科氏力和浮升力对径向速度分布影响的概念图[24].根据图3，在浮升力的作用下，第二通道中的速度分布更均匀，但增大了第一流通道尾缘面附近的流体流速.在20世纪80年代出现了关于科氏力与浮升力间相互作用的研究[41-44]，但各研究结果间的一致性不强. ...
Forced，mixed，and free convection regimes
0
1964
The temperature inner-law and heat transfer for turbulent air flow in a vertical square duct
1
1967
... 由于燃机透平动叶在高温条件下运行，因此研究旋转内部冷却通道时应考虑因加热带来的流动与传热影响.当旋转通道被加热时，通道内流体因温度分布不均匀而产生浮升力，导致通道内流场发生改变.早在20世纪五六十年代，一些学者[38-40]对浮升力的影响进行了实验研究，发现浮升力的影响主要取决于通道内流体流动方向，且浮升力会显著改变通道的传热.图3是旋转无加热条件下，科氏力和浮升力对径向速度分布影响的概念图[24].根据图3，在浮升力的作用下，第二通道中的速度分布更均匀，但增大了第一流通道尾缘面附近的流体流速.在20世纪80年代出现了关于科氏力与浮升力间相互作用的研究[41-44]，但各研究结果间的一致性不强. ...
Study of the convective heat transfer in a rotating coolant channel
1
1989
... 由于燃机透平动叶在高温条件下运行，因此研究旋转内部冷却通道时应考虑因加热带来的流动与传热影响.当旋转通道被加热时，通道内流体因温度分布不均匀而产生浮升力，导致通道内流场发生改变.早在20世纪五六十年代，一些学者[38-40]对浮升力的影响进行了实验研究，发现浮升力的影响主要取决于通道内流体流动方向，且浮升力会显著改变通道的传热.图3是旋转无加热条件下，科氏力和浮升力对径向速度分布影响的概念图[24].根据图3，在浮升力的作用下，第二通道中的速度分布更均匀，但增大了第一流通道尾缘面附近的流体流速.在20世纪80年代出现了关于科氏力与浮升力间相互作用的研究[41-44]，但各研究结果间的一致性不强. ...
Rotating heat transfer investigations on a multipass cooling geometry
0
1985
Observations on the influence of rotation on heat transfer in the coolant channels of gas turbine rotor blades
0
1979
1
1981
... 由于燃机透平动叶在高温条件下运行，因此研究旋转内部冷却通道时应考虑因加热带来的流动与传热影响.当旋转通道被加热时，通道内流体因温度分布不均匀而产生浮升力，导致通道内流场发生改变.早在20世纪五六十年代，一些学者[38-40]对浮升力的影响进行了实验研究，发现浮升力的影响主要取决于通道内流体流动方向，且浮升力会显著改变通道的传热.图3是旋转无加热条件下，科氏力和浮升力对径向速度分布影响的概念图[24].根据图3，在浮升力的作用下，第二通道中的速度分布更均匀，但增大了第一流通道尾缘面附近的流体流速.在20世纪80年代出现了关于科氏力与浮升力间相互作用的研究[41-44]，但各研究结果间的一致性不强. ...
Wall heating effect on local heat transfer in a rotating two-pass square channel with 90° rib turbulators
1
1994
... Parsons等人[45]研究了旋转方形U通道尾缘面和前缘面的传热系数，结果表明，随着浮力数的增加，第二通道尾缘面的传热系数增加，而前缘面的传热系数降低.Abdel-Wahab等人[46]采用大涡模拟研究了浮升力对旋转带肋通道流场和传热的影响，研究发现，浮升力能加速尾缘面附近的湍流，实现强化传热，但对前缘面换热影响较小.Wang等人[47]对旋转单侧布肋通道的传热和流场进行了数值研究，结果发现，在静止和非常低浮力的情况下，传热和流场受浮升力的影响较小，而在高浮升力的情况下，该通道传热和流场受浮升力影响显著.You等人[48]利用PIV对通道四面都加热的旋转通道，分析了其速度分布和雷诺剪切应力，首次捕捉到了前缘面上的流动分离，并认为浮升力是导致该流动分离的原因.Tao等人[49]也观察到了临界旋转数，并认为临界旋转数是由科氏力与流体的法向压力梯度间相互作用产生的.Andrea[50]实验研究了壁面加热条件对旋转带肋通道传热性能的影响，发现在静止条件下，加热条件对传热分布没有影响，而在旋转条件下，由于浮升力效应，不同加热条件下的传热分布有所不同. ...
Large eddy simulation of flow and heat transfer in a 90 deg ribbed duct with rotation：effect of coriolis and centrifugal buoyancy forces
1
2004
... Parsons等人[45]研究了旋转方形U通道尾缘面和前缘面的传热系数，结果表明，随着浮力数的增加，第二通道尾缘面的传热系数增加，而前缘面的传热系数降低.Abdel-Wahab等人[46]采用大涡模拟研究了浮升力对旋转带肋通道流场和传热的影响，研究发现，浮升力能加速尾缘面附近的湍流，实现强化传热，但对前缘面换热影响较小.Wang等人[47]对旋转单侧布肋通道的传热和流场进行了数值研究，结果发现，在静止和非常低浮力的情况下，传热和流场受浮升力的影响较小，而在高浮升力的情况下，该通道传热和流场受浮升力影响显著.You等人[48]利用PIV对通道四面都加热的旋转通道，分析了其速度分布和雷诺剪切应力，首次捕捉到了前缘面上的流动分离，并认为浮升力是导致该流动分离的原因.Tao等人[49]也观察到了临界旋转数，并认为临界旋转数是由科氏力与流体的法向压力梯度间相互作用产生的.Andrea[50]实验研究了壁面加热条件对旋转带肋通道传热性能的影响，发现在静止条件下，加热条件对传热分布没有影响，而在旋转条件下，由于浮升力效应，不同加热条件下的传热分布有所不同. ...
Effect of uneven wall heating conditions under different buoyancy numbers for a one side rib-roughened rotating channel
1
2017
... Parsons等人[45]研究了旋转方形U通道尾缘面和前缘面的传热系数，结果表明，随着浮力数的增加，第二通道尾缘面的传热系数增加，而前缘面的传热系数降低.Abdel-Wahab等人[46]采用大涡模拟研究了浮升力对旋转带肋通道流场和传热的影响，研究发现，浮升力能加速尾缘面附近的湍流，实现强化传热，但对前缘面换热影响较小.Wang等人[47]对旋转单侧布肋通道的传热和流场进行了数值研究，结果发现，在静止和非常低浮力的情况下，传热和流场受浮升力的影响较小，而在高浮升力的情况下，该通道传热和流场受浮升力影响显著.You等人[48]利用PIV对通道四面都加热的旋转通道，分析了其速度分布和雷诺剪切应力，首次捕捉到了前缘面上的流动分离，并认为浮升力是导致该流动分离的原因.Tao等人[49]也观察到了临界旋转数，并认为临界旋转数是由科氏力与流体的法向压力梯度间相互作用产生的.Andrea[50]实验研究了壁面加热条件对旋转带肋通道传热性能的影响，发现在静止条件下，加热条件对传热分布没有影响，而在旋转条件下，由于浮升力效应，不同加热条件下的传热分布有所不同. ...
PIV measurements of turbulent flows in a smooth channel with the heated boundary under rotation conditions
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2017
... Parsons等人[45]研究了旋转方形U通道尾缘面和前缘面的传热系数，结果表明，随着浮力数的增加，第二通道尾缘面的传热系数增加，而前缘面的传热系数降低.Abdel-Wahab等人[46]采用大涡模拟研究了浮升力对旋转带肋通道流场和传热的影响，研究发现，浮升力能加速尾缘面附近的湍流，实现强化传热，但对前缘面换热影响较小.Wang等人[47]对旋转单侧布肋通道的传热和流场进行了数值研究，结果发现，在静止和非常低浮力的情况下，传热和流场受浮升力的影响较小，而在高浮升力的情况下，该通道传热和流场受浮升力影响显著.You等人[48]利用PIV对通道四面都加热的旋转通道，分析了其速度分布和雷诺剪切应力，首次捕捉到了前缘面上的流动分离，并认为浮升力是导致该流动分离的原因.Tao等人[49]也观察到了临界旋转数，并认为临界旋转数是由科氏力与流体的法向压力梯度间相互作用产生的.Andrea[50]实验研究了壁面加热条件对旋转带肋通道传热性能的影响，发现在静止条件下，加热条件对传热分布没有影响，而在旋转条件下，由于浮升力效应，不同加热条件下的传热分布有所不同. ...
Interaction between the primary flow fields and the secondary flow fields under rotating condition
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2017
... Parsons等人[45]研究了旋转方形U通道尾缘面和前缘面的传热系数，结果表明，随着浮力数的增加，第二通道尾缘面的传热系数增加，而前缘面的传热系数降低.Abdel-Wahab等人[46]采用大涡模拟研究了浮升力对旋转带肋通道流场和传热的影响，研究发现，浮升力能加速尾缘面附近的湍流，实现强化传热，但对前缘面换热影响较小.Wang等人[47]对旋转单侧布肋通道的传热和流场进行了数值研究，结果发现，在静止和非常低浮力的情况下，传热和流场受浮升力的影响较小，而在高浮升力的情况下，该通道传热和流场受浮升力影响显著.You等人[48]利用PIV对通道四面都加热的旋转通道，分析了其速度分布和雷诺剪切应力，首次捕捉到了前缘面上的流动分离，并认为浮升力是导致该流动分离的原因.Tao等人[49]也观察到了临界旋转数，并认为临界旋转数是由科氏力与流体的法向压力梯度间相互作用产生的.Andrea[50]实验研究了壁面加热条件对旋转带肋通道传热性能的影响，发现在静止条件下，加热条件对传热分布没有影响，而在旋转条件下，由于浮升力效应，不同加热条件下的传热分布有所不同. ...
Hear transfer characterization inside a rotating rib roughed cooling channel with multiple heated wall
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2020
... Parsons等人[45]研究了旋转方形U通道尾缘面和前缘面的传热系数，结果表明，随着浮力数的增加，第二通道尾缘面的传热系数增加，而前缘面的传热系数降低.Abdel-Wahab等人[46]采用大涡模拟研究了浮升力对旋转带肋通道流场和传热的影响，研究发现，浮升力能加速尾缘面附近的湍流，实现强化传热，但对前缘面换热影响较小.Wang等人[47]对旋转单侧布肋通道的传热和流场进行了数值研究，结果发现，在静止和非常低浮力的情况下，传热和流场受浮升力的影响较小，而在高浮升力的情况下，该通道传热和流场受浮升力影响显著.You等人[48]利用PIV对通道四面都加热的旋转通道，分析了其速度分布和雷诺剪切应力，首次捕捉到了前缘面上的流动分离，并认为浮升力是导致该流动分离的原因.Tao等人[49]也观察到了临界旋转数，并认为临界旋转数是由科氏力与流体的法向压力梯度间相互作用产生的.Andrea[50]实验研究了壁面加热条件对旋转带肋通道传热性能的影响，发现在静止条件下，加热条件对传热分布没有影响，而在旋转条件下，由于浮升力效应，不同加热条件下的传热分布有所不同. ...
Entry region heat transfer in rotating radial tubes
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1977
... 在旋转通道的研究早期，许多研究者对圆形截面冷却通道进行了研究，以揭示冷却通道的传热性能[51].动叶中传统蛇形内冷通道的截面概念示意图[27]如图4所示.图中数值为宽高比(aspect ratio，AR)，可以看出，靠近前缘和尾缘的冷却通道的横截面可以建模为矩形，中间部分的通道可以简化为正方形，因此，越来越多的学者更加关注矩形和正方形截面的光滑通道性能. ...
Aspect ratio effect on convective heat transfer of radially outward flow in rotating rectangular ducts
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1994
... Chen等人[52]和Soong等人[53]实验研究了AR为1∶2、1∶1、2∶1和5∶1的旋转矩形截面通道，结果表明，具有不同AR的旋转通道传热性能不同，AR为1∶1的通道具有最佳的传热性能.Su等人[54]研究了AR为1∶1、1∶2和1∶4的U形旋转光滑通道的流场和传热特性，发现对于3种不同宽高比的通道，随着雷诺数的增加，传热强化性能均会下降. ...
An experimental study of convective heat transfer in radially rotating rectangular ducts
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1991
... Chen等人[52]和Soong等人[53]实验研究了AR为1∶2、1∶1、2∶1和5∶1的旋转矩形截面通道，结果表明，具有不同AR的旋转通道传热性能不同，AR为1∶1的通道具有最佳的传热性能.Su等人[54]研究了AR为1∶1、1∶2和1∶4的U形旋转光滑通道的流场和传热特性，发现对于3种不同宽高比的通道，随着雷诺数的增加，传热强化性能均会下降. ...
Computation of flow and heat transfer in rotating two-pass rectangular channels (AR=1∶1，1∶2，and 1∶4) with smooth walls by a Reynolds stress turbulence model
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2004
... Chen等人[52]和Soong等人[53]实验研究了AR为1∶2、1∶1、2∶1和5∶1的旋转矩形截面通道，结果表明，具有不同AR的旋转通道传热性能不同，AR为1∶1的通道具有最佳的传热性能.Su等人[54]研究了AR为1∶1、1∶2和1∶4的U形旋转光滑通道的流场和传热特性，发现对于3种不同宽高比的通道，随着雷诺数的增加，传热强化性能均会下降. ...
High rotation number effect on heat transfer in a trailing edge channel with tapered ribs
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2012
... Liu等人[55]实验研究了一种带肋楔形截面旋转通道，该通道结构同时布置有侧向出流，适用于动叶尾缘冷却.结果表明，尽管肋片强化了通道传热，但侧向出流对通道传热分布起更主要作用.Tao等人[56]实验研究了光滑楔形截面旋转通道的流动传热特性，发现通道方向对楔形截面旋转通道影响显著，这是由于科氏力的分量对通道内流场分布影响显著.Li等人[36,57]提出了一种具有2个入口的楔形截面旋转通道，与传统的单入口楔形截面旋转通道相比，他们在传热低的位置设计了一个额外的通道入口以强化通道的传热.结果表明，通道高半径位置的传热得到了增强，补偿了旋转引起的传热恶化.Deng等人[58]研究了一种具有冲击冷却结构的旋转通道，发现该通道可以强化尾缘面的传热，但弱化了前缘面的传热. ...
Heat transfer in a rotating smooth wedge-shaped channel with lateral fluid extraction
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2015
... Liu等人[55]实验研究了一种带肋楔形截面旋转通道，该通道结构同时布置有侧向出流，适用于动叶尾缘冷却.结果表明，尽管肋片强化了通道传热，但侧向出流对通道传热分布起更主要作用.Tao等人[56]实验研究了光滑楔形截面旋转通道的流动传热特性，发现通道方向对楔形截面旋转通道影响显著，这是由于科氏力的分量对通道内流场分布影响显著.Li等人[36,57]提出了一种具有2个入口的楔形截面旋转通道，与传统的单入口楔形截面旋转通道相比，他们在传热低的位置设计了一个额外的通道入口以强化通道的传热.结果表明，通道高半径位置的传热得到了增强，补偿了旋转引起的传热恶化.Deng等人[58]研究了一种具有冲击冷却结构的旋转通道，发现该通道可以强化尾缘面的传热，但弱化了前缘面的传热. ...
Effects of coolant mass flow rate ratio on heat transfer in a two-inlet rotating wedge-shaped channel
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2016
... Liu等人[55]实验研究了一种带肋楔形截面旋转通道，该通道结构同时布置有侧向出流，适用于动叶尾缘冷却.结果表明，尽管肋片强化了通道传热，但侧向出流对通道传热分布起更主要作用.Tao等人[56]实验研究了光滑楔形截面旋转通道的流动传热特性，发现通道方向对楔形截面旋转通道影响显著，这是由于科氏力的分量对通道内流场分布影响显著.Li等人[36,57]提出了一种具有2个入口的楔形截面旋转通道，与传统的单入口楔形截面旋转通道相比，他们在传热低的位置设计了一个额外的通道入口以强化通道的传热.结果表明，通道高半径位置的传热得到了增强，补偿了旋转引起的传热恶化.Deng等人[58]研究了一种具有冲击冷却结构的旋转通道，发现该通道可以强化尾缘面的传热，但弱化了前缘面的传热. ...
Flow and heat transfer in a rotating channel with impingement cooling and film extraction
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2021
... Liu等人[55]实验研究了一种带肋楔形截面旋转通道，该通道结构同时布置有侧向出流，适用于动叶尾缘冷却.结果表明，尽管肋片强化了通道传热，但侧向出流对通道传热分布起更主要作用.Tao等人[56]实验研究了光滑楔形截面旋转通道的流动传热特性，发现通道方向对楔形截面旋转通道影响显著，这是由于科氏力的分量对通道内流场分布影响显著.Li等人[36,57]提出了一种具有2个入口的楔形截面旋转通道，与传统的单入口楔形截面旋转通道相比，他们在传热低的位置设计了一个额外的通道入口以强化通道的传热.结果表明，通道高半径位置的传热得到了增强，补偿了旋转引起的传热恶化.Deng等人[58]研究了一种具有冲击冷却结构的旋转通道，发现该通道可以强化尾缘面的传热，但弱化了前缘面的传热. ...
Effect of blade profile on four-passage serpentine configuration designed to negate coriolis effect on heat and fluid flow
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2019
... Ajay[59]数值研究了一种四通道蛇形通道，该通道截面形状设计基于真实叶片的曲率.结果表明，该通道旋转和静止条件下的传热能力相似，且旋转工况下科氏力的影响不显著.Bharath等人[60]分析了肋片排布对冷却通道传热和流动特性的影响，发现V形肋片显著强化了直通道的传热.Willet等人[61]研究了具有柱肋结构的旋转冷却通道性能，结果表明，柱肋降低了旋转对通道的影响.Chen等人[62]实验研究了具有交错离散V形肋片的旋转U形通道，该通道的进口通道截面宽高比为4∶1，出口通道的宽高比为2∶1，并发现，交错离散V形肋片的U形通道传热性能优于传统V形肋片U形通道.Izzet等人[63]研究了旋转条件下渐缩通道的压损和传热性能.结果表明，该通道强化了前缘面和尾缘面的传热性能. ...
Numerical investigation of turbulent flow and heat transfer in two-ribbed channels
1
2017
... Ajay[59]数值研究了一种四通道蛇形通道，该通道截面形状设计基于真实叶片的曲率.结果表明，该通道旋转和静止条件下的传热能力相似，且旋转工况下科氏力的影响不显著.Bharath等人[60]分析了肋片排布对冷却通道传热和流动特性的影响，发现V形肋片显著强化了直通道的传热.Willet等人[61]研究了具有柱肋结构的旋转冷却通道性能，结果表明，柱肋降低了旋转对通道的影响.Chen等人[62]实验研究了具有交错离散V形肋片的旋转U形通道，该通道的进口通道截面宽高比为4∶1，出口通道的宽高比为2∶1，并发现，交错离散V形肋片的U形通道传热性能优于传统V形肋片U形通道.Izzet等人[63]研究了旋转条件下渐缩通道的压损和传热性能.结果表明，该通道强化了前缘面和尾缘面的传热性能. ...
Heat transfer in rotating narrow rectangular pin-fin ducts
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2002
... Ajay[59]数值研究了一种四通道蛇形通道，该通道截面形状设计基于真实叶片的曲率.结果表明，该通道旋转和静止条件下的传热能力相似，且旋转工况下科氏力的影响不显著.Bharath等人[60]分析了肋片排布对冷却通道传热和流动特性的影响，发现V形肋片显著强化了直通道的传热.Willet等人[61]研究了具有柱肋结构的旋转冷却通道性能，结果表明，柱肋降低了旋转对通道的影响.Chen等人[62]实验研究了具有交错离散V形肋片的旋转U形通道，该通道的进口通道截面宽高比为4∶1，出口通道的宽高比为2∶1，并发现，交错离散V形肋片的U形通道传热性能优于传统V形肋片U形通道.Izzet等人[63]研究了旋转条件下渐缩通道的压损和传热性能.结果表明，该通道强化了前缘面和尾缘面的传热性能. ...
Heat transfer in a rotating，two-pass，variable aspect ratio cooling channel with profiled C-shaped ribs
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2020
... Ajay[59]数值研究了一种四通道蛇形通道，该通道截面形状设计基于真实叶片的曲率.结果表明，该通道旋转和静止条件下的传热能力相似，且旋转工况下科氏力的影响不显著.Bharath等人[60]分析了肋片排布对冷却通道传热和流动特性的影响，发现V形肋片显著强化了直通道的传热.Willet等人[61]研究了具有柱肋结构的旋转冷却通道性能，结果表明，柱肋降低了旋转对通道的影响.Chen等人[62]实验研究了具有交错离散V形肋片的旋转U形通道，该通道的进口通道截面宽高比为4∶1，出口通道的宽高比为2∶1，并发现，交错离散V形肋片的U形通道传热性能优于传统V形肋片U形通道.Izzet等人[63]研究了旋转条件下渐缩通道的压损和传热性能.结果表明，该通道强化了前缘面和尾缘面的传热性能. ...
Heat transfer in rotating，trailing edge，converging channels with smooth walls and pin-fins
1
2020
... Ajay[59]数值研究了一种四通道蛇形通道，该通道截面形状设计基于真实叶片的曲率.结果表明，该通道旋转和静止条件下的传热能力相似，且旋转工况下科氏力的影响不显著.Bharath等人[60]分析了肋片排布对冷却通道传热和流动特性的影响，发现V形肋片显著强化了直通道的传热.Willet等人[61]研究了具有柱肋结构的旋转冷却通道性能，结果表明，柱肋降低了旋转对通道的影响.Chen等人[62]实验研究了具有交错离散V形肋片的旋转U形通道，该通道的进口通道截面宽高比为4∶1，出口通道的宽高比为2∶1，并发现，交错离散V形肋片的U形通道传热性能优于传统V形肋片U形通道.Izzet等人[63]研究了旋转条件下渐缩通道的压损和传热性能.结果表明，该通道强化了前缘面和尾缘面的传热性能. ...
Experimental and computational methods for the evaluation of double-wall， effusion cooling systems
1
2020
... 尽管目前传统旋转U形通道在透平叶片中得到了广泛应用，但旋转引起的科氏力依旧导致传统旋转U形通道的径向外流通道前缘面和径向内流通道尾缘面上的传热恶化.为获得更高的透平进口温度，并在旋转通道的前缘面和尾缘面上实现更好的传热性能，许多学者[64-66]提出了“双层壁”叶片概念，即一种比传统叶片壁面更薄的叶片结构.由于双层壁叶片的壁面厚度更薄，因此热阻较低，从而提高叶片内冷气和叶片外主流高温燃气之间的传热效率，有利于高温透平叶片冷却.因此，构造了适用于双层壁叶片的内部冷却旋转通道构型，如图5(b)和(c)所示，并与传统U形通道的传热性能进行相同旋转数条件下的数值模拟对比研究.图5是3种旋转通道在动叶内布置的几何概念图.在图5中，蓝色箭头表示通道内冷却空气的流动方向. ...
Experimental investigation of two competitive pressure turbine blade cooling systems
0
2017
State of the art cooling technology for a turbine rotor blade
1
2017
... 尽管目前传统旋转U形通道在透平叶片中得到了广泛应用，但旋转引起的科氏力依旧导致传统旋转U形通道的径向外流通道前缘面和径向内流通道尾缘面上的传热恶化.为获得更高的透平进口温度，并在旋转通道的前缘面和尾缘面上实现更好的传热性能，许多学者[64-66]提出了“双层壁”叶片概念，即一种比传统叶片壁面更薄的叶片结构.由于双层壁叶片的壁面厚度更薄，因此热阻较低，从而提高叶片内冷气和叶片外主流高温燃气之间的传热效率，有利于高温透平叶片冷却.因此，构造了适用于双层壁叶片的内部冷却旋转通道构型，如图5(b)和(c)所示，并与传统U形通道的传热性能进行相同旋转数条件下的数值模拟对比研究.图5是3种旋转通道在动叶内布置的几何概念图.在图5中，蓝色箭头表示通道内冷却空气的流动方向. ...
