考虑风电消纳的热电厂蓄热罐效益成本分析

doi:10.12096/j.2096-4528.pgt.20109

考虑风电消纳的热电厂蓄热罐效益成本分析

张辉¹^,², 顾秀芳¹, 陈艳宁¹, 罗振鹏¹, 王宸¹

1.内蒙古工业大学电力学院, 内蒙古自治区呼和浩特市 010051

2.国家电网山西省电力公司长治供电公司, 山西省长治市 046000

Benefit Cost Analysis of Thermal Storage Tank in Thermal Power Plant Considering Wind Power Consumption

ZHANG Hui¹^,², GU Xiufang¹, CHEN Yanning¹, LUO Zhenpeng¹, WANG Chen¹

1.School of Electric Power, Inner Mongolia University of Technology, Hohhot 010051, Inner Mongolia Autonomous Region, China

2.State Grid Shanxi Electric Power Company Changzhi Power Supply Company, Changzhi 046000, Shanxi Province, China

收稿日期: 2021-10-01

基金资助:

内蒙古自治区高校科研项目. NJZY19077
内蒙古工业大学自然科学研究项目. X201715

Received: 2021-10-01

作者简介 About authors

张辉(1995)，男，硕士研究生，研究方向为电力系统规划与运行分析，653556092@qq.com;

顾秀芳(1974)，女，硕士，副教授，研究方向为电力系统运行分析，本文通信作者，1142418500@qq.com。

摘要

在电-热联合系统中，应用大容量储热可提高电力系统运行控制的灵活性，从而提升系统消纳风电的能力。针对蓄热罐配置的效益成本问题，建立了热电厂配置蓄热罐方案的成本效益模型，将含储热的电力系统电热综合调度模型所得的参数代入，计算得到热电厂配置蓄热罐的总收益。仿真算例采用MATLAB中的数学规划求解器GUROBI进行求解。仿真结果表明：存在最优储热系统配置容量，使整体效益最佳；该模型能够有效分析热电厂配置蓄热罐的效益和成本。

关键词： 热电厂 ; 储热 ; 蓄热罐 ; 风电消纳 ; 总收益

Abstract

In the projects of combined heat and power, the application of large capacity heat storage can improve the flexibility of power system operation control, so as to enhance the system ability to absorb wind power. To study the necessity of heat storage tank configuration, a cost-benefit model of heat storage tank configuration for thermal power plants was established, and the total revenue of heat storage tank configuration for thermal power plants was calculated by substituting the parameters obtained from the electrothermal comprehensive dispatching model of power systems with heat storage. The simulation example was solved by the mathematical programming solver GUROBI in MATLAB. The simulation results show that there is an optimal capacity of heat storage system to make the overall efficiency best and the model can effectively analyze the necessity of heat storage tank configuration in thermal power plants.

Keywords： thermal power plant ; thermal storage ; heat storage tank ; wind power ^consumption ; total revenue

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本文引用格式

张辉, 顾秀芳, 陈艳宁, 罗振鹏, 王宸. 考虑风电消纳的热电厂蓄热罐效益成本分析. 发电技术[J], 2022, 43(4): 664-672 DOI:10.12096/j.2096-4528.pgt.20109

ZHANG Hui, GU Xiufang, CHEN Yanning, LUO Zhenpeng, WANG Chen. Benefit Cost Analysis of Thermal Storage Tank in Thermal Power Plant Considering Wind Power Consumption. Power Generation Technology[J], 2022, 43(4): 664-672 DOI:10.12096/j.2096-4528.pgt.20109

0 引言

近年来，随着中国风电装机容量逐年递增，风电消纳面临的形势也越来越严峻，弃风现象非常严重^[1]。特别是在我国“三北”地区，在冬季供暖期热电联产机组为满足热负荷而不得不大幅提高其最小出力，导致风电上网空间不足^[2-4]。

为了解耦“以热定电”约束，国内外很多学者提出了在热电联合系统中配置蓄热装置以降低机组强迫出力，提高热电机组的调节能力，促进风电消纳^[5-7]。文献[8]对热电厂配置蓄热、抽水蓄能、风电供热3种消纳风电的方案进行了节煤效果和国民经济性对比。文献[9]将储热装置安装在不同的位置，并对比分析其运行模式与风电消纳效果的差异性。上述研究在分析蓄热罐对系统的风电消纳及运行成本的影响时，都将其容量设为给定值或使其足够大，会降低整体的经济性及储热的利用率，且并未考虑蓄热罐的投资和维护成本。

近年来，关于蓄热罐配置的经济成本和效益方面也已经有相关的研究。文献[10]通过将储热装置与风电-热电机组联合优化，可以使系统获得的总收益大于风电场和热电机组单独运行所获得的收益，并且能够提高系统对风电的消纳能力。文献[11]在风电-热电-蓄热罐-碳捕集虚拟电厂运行模型中，增设蓄热罐投资和维护成本，并将其折算为日折旧与日维护成本，建立了以实现虚拟电厂总投资运行成本最低为目标的函数。文献[12]以综合效益最大化为目标，考虑储热系统投资成本、运维成本、风热转化收益、节省供热燃煤收益、补偿收益等因素，建立一种储热系统辅助电网调峰的优化配置模型。以上文献仅考虑了成本最低或者经济收益最大，对热电厂配置蓄热罐的年综合效益的研究鲜见报道。

本文基于以上研究，在含储热的电力系统电热综合调度模型的基础上，考虑了热电厂配置蓄热罐产生的经济效益、环境效益，以及配置蓄热罐的投资与维护成本，建立热电厂配置蓄热罐的效益成本模型，对热电厂配置蓄热罐年周期内产生的总收益进行分析，验证了在不同风电出力情况下，热电厂配置蓄热罐的必要性。

1 含储热电力系统电热综合调度模型

计算热电厂配置蓄热罐的成本和效益，必须知道各热电机组和风电机组在每个时段的出力。本文基于往年数据考虑，对供暖期每个时段按天进行日仿真调度。

1.1 目标函数

调度模型以全天风电机组弃风成本和热电机组运行成本之和最小为目标^[13]，可表示为

m i n [μ \times \sum_{t = 1}^{24} (P_{w p, t} - P_{w, t}) + \sum_{i = 1}^{N_{T}} \sum_{t = 1}^{24} F_{i, t} (P_{i})] \times V_{c o l}

(1)

式中： $μ$ 为纯凝机组平均供电标准煤耗； $P_{w p, t}$ 、 $P_{w, t}$ 分别为风电场在t时段的预测出力和实际出力； $F_{i, t} (P_{i})$ 为热电联产机组i的煤耗量； $V_{c o l}$ 为当前标准煤煤价；N_T为机组数量。

调度模型以全天风电机组弃风成本和热电机组运行成本和最小为目标^[13]。在保障电力系统安全运行的前提下，以系统煤耗成本和弃风成本之和最小为目标函数，可以最大程度地促进风电上网，减少化石能源消耗^[13]。

1.2 约束条件

1.2.1 功率平衡约束

系统调度的最大作用就是在火电、风电机组之间合理地分配有功出力，使之满足用户的用电需求，功率平衡约束^[14]为

P_{L D, t} = \sum_{i = 1}^{N_{G}} P_{G, i, t} + \sum_{j = 1}^{N_{W}} (P_{W, j, t} - P_{W, j, t}^{q}) + \sum_{k = 1}^{N_{C}} P_{c h p, k, t}

(2)

式中： $P_{L D, t}$ 为t时刻系统用电负荷的预测值； $P_{G, i, t}$ 为常规纯凝机组i在t时刻的出力； $P_{W, j, t}$ 、 $P_{W, j, t}^{q}$ 分别为风电机组j在t时刻的出力预测值和实际出力； $P c h p, k, t$ 为抽汽式热电机组k在t时刻的出力；N_G、N_W、N_C分别为常规纯凝机组、风电机组、抽汽式热电机组的数量。

1.2.2 热力系统约束

若将配置储热后的热电机组纳入到当前的调度体系中，就需对储热装置的特性进行研究并对其约束，如储热装置的容量的大小、储/放热功率的限值及其运行状态都将对系统的运行及分配方式产生影响^[14-15]。

1）储热量约束

储热装置中的热量 $S_{t}$ ^[16]大小需满足

0 \leq S_{t} \leq S_{m a x}

(3)

式中 $S_{m a x}$ 为最大储热容量。

2）储/放热功率约束

\{\begin{matrix} 0 \leq H_{i n}^{t} \leq H_{i n}^{m a x} \\ 0 \leq H_{o u t}^{t} \leq H_{o u t}^{m a x} \end{matrix}

(4)

式中 $H_{i n}^{t}$ 、 $H_{o u t}^{t}$ 分别为t时刻储热装置的储热功率和放热功率，其最大值分别为 $H_{i n}^{m a x}$ 、 $H_{o u t}^{m a x}$ 。

3）状态约束

\{\begin{array}{l} Δ t (H_{i n}^{t} - H_{o u t}^{t} - k_{l o s s} S_{t}) = S_{t + 1} - S_{t} \\ S_{N} = S_{0} \end{array}

(5)

式中： $k_{l o s s}$ 为漏热损失系数(一般不超过5%)； $S_{t}$ 、 $S_{0}$ 、 $S_{N}$ 分别为储热罐在t时刻、初始时刻、调度周期结束时的储热量。此外，储热装置运行一个周期(如1天)后，储热量需要恢复到初始量^[17]。

4）热负荷约束

储热装置释热功率 $H_{o u t}^{t}$ 加上热电联产机组直供的供热功率 $H_{d}^{t}$ ，应满足热负荷需求 $H_{l o a d}^{t}$ ，即

H_{o u t}^{t} + H_{d}^{t} = H_{l o a d}^{t}

(6)

1.2.3 热电联产机组约束

风电弃风的主要原因是由于热电联产机组“以热定电”的运行模式，强迫机组的最小电出力变大，致使风电的上网空间减少，热电联产的运行特性将会对风电消纳产生很大影响^[16]。

1）热电比约束

对于背压式热电机组，该类型的第i台机组电出力完全由其热出力决定^[13]，即

P_{c h p, k}^{t} = H_{c h p, k}^{t} / k_{h p}

(7)

式中： $P_{c h p, k}^{t}$ 、 $H_{c h p, k}^{t}$ 分别为热电机组k在t时刻的电出力、热出力； $k_{h p}$ 为热电机组的热电比。

在满足运行条件下，抽汽式热电机组的热电比可以通过调节抽汽量来调整，其约束为

\{\begin{array}{l} P_{c h p, k, t}^{} \geq m a x {c_{b} \cdot (H_{c h p, k}^{t} - K), P_{m i n, k, t}^{} - c_{v 2, k} \cdot H_{c h p, k}^{t}} \\ P_{c h p, k, t}^{} \leq P_{m a x, k, t}^{} - c_{v 2, k} \cdot H_{c h p, k}^{t} \end{array}

(8)

式中： $P_{m a x, k, t}^{}$ 、 $P_{m i n, k, t}^{}$ 分别为t时刻抽汽式热电机组k在纯凝工况下对应的最大、最小发电出力； $c_{b}$ 、 $K$ 、 $c_{v 2, k}$ 均为机组k的常数参数。

在发电机组实际运行中，如果风电出力大时，为保证风电有足够的上网空间，抽汽式热电机组一般都运行在最小凝气工况，此时抽汽式热电机组也不具有调节能力，相当于运行在背压机组工况。

2）机组热出力约束

0 \leq H_{c h p, k, t} \leq H_{c h p}^{m a x}

(9)

式中 $H_{c h p}^{m a x}$ 为热电机组的最大热出力^[17]。

3）机组爬坡速率约束

- D_{C H P, k}^{m a x} \cdot Δ t \leq P_{c h p, k, t + 1} - P_{c h p, k, t} \leq U_{C H P, k}^{m a x} \cdot Δ t

(10)

式中 $U_{C H P, k}^{m a x}$ 、 $D_{C H P, k}^{m a x}$ 分别为机组k每min向上、向下爬坡速率极限。

4）储热装置连接约束

热电机组的热出力 $H_{c h p}^{t}$ 要满足储热功率 $H_{i n}^{t}$ 与直接供热功率 $H_{d}^{t}$ 之和，即

H_{c h p}^{t} = H_{i n}^{t} + H_{d}^{t}

(11)

1.2.4 常规机组约束

常规机组指的是不参与供热的纯凝机组，这部分机组主要承担调峰任务，作为系统备用。

1）常规机组出力约束

\{\begin{array}{l} P_{G, i}^{m i n} \leq P_{G, i, t} \leq P_{G, i}^{m a x} \\ - D_{G, i}^{m a x} \cdot Δ t \leq P_{G, i, t + 1} - P_{G, i, t} \leq U_{R, i}^{m a x} \cdot Δ t \end{array}

(12)

式中： $P_{G, i}^{m i n}$ 、 $P_{G, i}^{m a x}$ 分别为机组i的最小出力、最大出力； $D_{G, i}^{m a x}$ ， $U_{R, i}^{m a x}$ 分别为机组i的向下、向上爬坡速率极限。

2）正、负旋转备用约束

\{\begin{matrix} U_{S R} = \sum_{i = 1}^{N_{G}} m i n (P_{G, i}^{m a x} - P_{G, i, t}, D_{G, i}^{m a x}) \geq P_{s r} \\ U_{D R} = \sum_{i = 1}^{N_{G}} m i n (P_{G, i, t} - P_{G, i}^{m i n}, U_{R, i}^{m a x}) \geq P_{s r} \end{matrix}

(13)

式中 $P_{s r}$ 为系统旋转备用额度，取系统发电最高负荷的5%。

2 方案效益模型

热电厂配置蓄热罐消纳弃风带来2方面的效益：1）风电代替火电的经济效益，因风电机组运行过程中无能量消耗，风电代替火电有很好的节煤效果；2）风电代替火电的环境效益，风电在发电过程中不产生SO₂、CO₂、烟尘等^[17-19]污染。

2.1 经济效益

热电厂配置蓄热罐后整个供暖期内总的净节煤效益为

C_{Z} = Δ C_{w} + Δ C_{r}

(14)

式中： $Δ C_{w}$ 为消纳弃风量所带来的经济效益； $Δ C_{r}$ 为热电厂加装蓄热罐后减少的煤耗量，t。

$Δ C_{w}$ 的表达式为

Δ C_{w} = [\sum_{t = 1}^{T} P_{w t} (G_{h s u b}) - \sum_{t = 1}^{T} P_{w t} (0)] \cdot μ \cdot η

(15)

式中：P_w_t (G_hsub)、P_w_t (0)分别为蓄热罐容量为G_hsub、0时风电机组电出力，MW；η为考虑蓄热罐蓄热损失及水泵耗电后的综合利用效率。

$Δ C_{r}$ 的表达式为

Δ C_{r} = [\sum_{i = 1}^{N_{T}} \sum_{t = 1}^{T} F_{i, t} (G_{h s u b}) - \sum_{i = 1}^{N_{T}} \sum_{t = 1}^{T} F_{i, t} (0)] \cdot V_{c o a l}

(16)

式中： $F_{i, t} (G_{h s u b})$ 为蓄热罐容量为 $G_{h s u b}$ 时热电厂内机组i在第t时段的煤耗量； $F_{i, t} (0)$ 为蓄热罐容量为0时热电厂内机组i在t时刻的煤耗量； $V_{c o a l}$ 为当前标准煤煤价。

2.2 环境效益

本文考虑CO₂、SO₂、烟尘等煤炭燃烧的主要污染物，对热电厂配置蓄热罐消纳弃风带来的环境效益进行分析。热电厂年排污成本变化C_p为

C_{p} = (\frac{G_{S O_{2}}}{δ_{S O_{2}}} + \frac{G_{C O_{2}}}{δ_{C O_{2}}} + \frac{G_{y}}{δ_{y}}) \cdot Δ C_{Z} \cdot p_{H B}

(17)

式中： $G_{S O_{2}}$ 、 $G_{C O_{2}}$ 、 $G_{y}$ 分别为SO₂、CO₂、烟尘的排放率，分别取2.7、1 878.9、1.2 kg/t； $δ_{S O_{2}}$ 、 $δ_{C O_{2}}$ 、 $δ_{y}$ 分别为SO₂、CO₂、烟尘的当量值，kg； $p_{H B}$ 为排污征费指标，万元/当量。

2.3 收益现值

根据热电厂配置蓄热罐消纳弃风方案的经济及环境效益分析，可得在年周期内对应的收益为

C_{N} = C_{Z} + C_{p}

(18)

3 方案成本模型

热电厂配置蓄热罐消纳弃风方案的成本主要包括建设投资成本、固定维护成本。其中建设投资成本以蓄热罐的建设成本为主，固定维护成本以蓄热罐等设备的维护成本为主，一般用蓄热罐建设成本的一定百分比乘以蓄热罐使用年限来计算。

1）等年值初始投资费用

等年值初始投资费用是规划初期购买、安装蓄热罐的一次性投资折算到生命周期内每年的等值费用，与蓄热罐的容量与寿命有关^[20]，计算公式为

C_{d} = V_{x} \cdot P_{r i} \cdot \frac{r {(1 + r)}^{n}}{{(1 + r)}^{n} - 1}

(19)

式中：V_x 表示蓄热罐的体积；P_ri表示蓄热罐单位体积的造价；n表示蓄热罐的寿命；r表示资本的年利率。

2）蓄热罐的维护成本

设每年的维护成本为其建设成本的某个百分比 $ξ$ ，则维护成本为

C_{s} = C_{d} \cdot ξ

(20)

3）方案总收益模型

根据上述热电厂配置蓄热罐消纳弃风方案的收益现值以及成本现值模型，可确定系统配置所述容量蓄热罐时的总收益为

C = C_{N} - C_{d} - C_{s}

(21)

4 模型求解

本文采用使用MATLAB工具箱YALMIP建模工具在MATLAB仿真软件中建立含储热电力系统电热综合调度模型，它能够让用户直接通过YALMIP的语法去调用各类解析器。本文采用GUROBI求解器求解混合整数线性规划^[21]。

5 算例分析

5.1 系统参数

为验证本文模型的有效性和计算火电灵活改造项目的成本效益，本文以中国“北方”实际电网的简化结构为参考，构建算例仿真模型^[22]。系统参数如表1所示。

表1 电网装机容量

Tab. 1 Installed capacity of power grid

参数	热电机组	常规机组	风电
装机容量/MW	1 900	900	900
所占比例/%	51.4	24.3	24.3

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算例中，热电厂、蓄热罐和热电机组参数如表2—4所示，表4中a, b, c为机组煤耗参数。典型日的电负荷和风电场发电功率预测值如表5所示。机组承担的热负荷根据某省实际机组所承担的热负荷计算，假设该日内热负荷基本不发生变化，热负荷为1 770 MW。其中，系统与其他电网无电功率交换。

表2 热电厂参数

Tab. 2 Thermal power plant parameters

热电厂参数	数值
单位煤价格/(万元/t)	0.06
排放率G_SO2/(kg/t)	2.7
排放率G_CO2/(kg/t)	1 878.9
排放率G_y/(kg/t)	1.2
SO₂当量δ_SO2/kg	0.95
CO₂当量δ_CO2/kg	20
烟尘当量δ_y/kg	2.18
排污征费指标/(万元/当量)	0.000 12
供暖期天数/天	180

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表3 蓄热罐参数

Tab. 3 Heat storage tank parameters

蓄热罐参数	数值
单位造价/(万元/m³)	0.3
折现率	0.05
寿命/a	20
低温回水温度/℃	70
高温供水温度/℃	150
蓄热温差ΔT/℃	80
容积率ε	0.9
综合利用效率η	0.95
蓄热损失K(i)	0.005
年维护成本占其建设成本的百分比ξ	0.005

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表4 热电机组参数

Tab. 4 Thermoelectric unit parameters

机组	最大发电功率/MW	最小发电功率/MW	最大供热功率/MW	a/(t⋅MW^-2⋅h^-1）	b/(t⋅MW^-1⋅h^-1）	c/(t⋅h^-1）	爬坡率P_up	爬坡率P_down
1	323	150	357	7.587 99×10^-5	0.271 601 9	18.822 48	80	80
2	323	150	357	7.587 99×10^-5	0.271 601 9	18.822 48	80	80
3	323	150	357	7.587 99×10^-5	0.271 601 9	18.822 48	80	80
4	323	150	357	7.587 99×10^-5	0.271 601 9	18.822 48	80	80
5	323	150	357	7.587 99×10^-5	0.271 601 9	18.822 48	80	80
6	212	100	241	1.713 24×10^-4	0.270 548 9	11.537 43	60	60
7	212	100	241	1.713 24×10^-4	0.270 548 9	11.537 43	60	60
8	300	150	0	7.587 99×10^-5	0.271 601 9	18.822 48	80	80
9	600	300	0	3.793 99×10^-5	0.271 601 9	37.644 97	130	130

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表5 电负荷及风电预测功率

Tab. 5 Electric load and wind power forecast power

时刻	电负荷/MW	热负荷/MW	风电功率/MW
01：00	1 964	1 770	401
02：00	1 946	1 770	441
03：00	1 926	1 770	463
04：00	1 898	1 770	480
05：00	1 913	1 770	486
06：00	1 943	1 770	475
07：00	2 062	1 770	475
08：00	2 205	1 770	436
09：00	2 293	1 770	425
10：00	2 363	1 770	388
11：00	2 369	1 770	323
12：00	2 392	1 770	310
13：00	2 258	1 770	336
14：00	2 253	1 770	316
15：00	2 300	1 770	301
16：00	2 336	1 770	361
17：00	2 388	1 770	371
18：00	2 520	1 770	391
19：00	2 467	1 770	425
20：00	2 394	1 770	433
21：00	2 364	1 770	446
22：00	2 260	1 770	450
23：00	2 150	1 770	448
24：00	2 054	1 770	416

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5.2 调度结果分析

算例分别采用以下2种方式进行仿真：

1）热电厂未配置储热装置，采用传统的热电联产机组对热负荷进行供热，采用以热定电的方式运行。

2）热电厂配置储热装置，系统通过对热电联产机组及储热装置灵活调节进行供热。

某典型日热电、风电机组出力情况分别如图1、2所示。图1是风电场的出力情况，可以清晰地看出在热电厂不配置蓄热罐时，风电场的弃风状况严重。全天发生弃风的时段为0:00—09:00，共有9 h之多，尤其在05:00时，风电出力仅有174.7 MW·h。而对比加装储热后的风电出力情况，可以看出通过蓄热罐的作用的确可以减少风电场弃风电量，全天的风电消纳量比无蓄热罐装置多870.3 MW·h，表现出巨大的风电消纳效益。

图1

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图1 不同场景下风电机组电出力

Fig. 1 Power output of wind turbinds under different scenarios

图2

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图2 不同场景下热电机组电出力

Fig. 2 Electric output of thermoelectric units under different scenarios

同时，对比图2中00:00—09:00热电机组的出力情况，可知热电机组为给风电机组提供上网空间而降低了出力。而这时不满足供热负荷的部分由蓄热罐的储热量来提供，达到了热电解耦的效果，提高了热电机组的灵活性。

当蓄热罐容量为2 000 MW·h时，热电厂所配置的储热装置在一日内储热量的变化曲线及热出力变化曲线分别如图3、4所示。可以看出，在非弃风时段储热装置不停地在储热，并在23:00达到最大值(2 000 MW·h)。而在00:00—06:00的弃风严重的时段，蓄热罐不断放热，对供热机组降低的热出力进行补偿。

图3

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图3 2 000 MW⋅h蓄热罐容量变化

Fig. 3 Change of 2 000 MW⋅h heat storage tank capacity

图4

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图4 2 000 MW⋅h蓄热罐热出力变化

Fig. 4 Thermal output change of 2 000 MW⋅h heat storage tank

本算例中，热电厂配置储热装置后，一日内系统可实现节煤量约114 t，增加风电消纳量870 MW·h，表现出巨大的节煤和风电消纳效益。

5.3 成本效益结果分析

在分析成本效益结果时，本算例采用蓄热罐容量分别为1 500、3 000、4 500、6 000 MW·h，本方案的年弃风消纳量和年成本效益变化如表6所示。

表6 风电装机容量为900 MW⋅h的效益分析

Tab. 6 Benefit analysis of wind power plant with installed capacity of 900 MW⋅h

蓄热罐容量/(MW∙h)	弃风消纳量/(MW∙h)	方案成本/ 万元	方案效益/万元	总收益/ 万元
40	3 149	3 161	104	87
1 500	111 926	16 478	3 672	3 005
3 000	217 065	16 478	7 115	5 780
4 500	227 019	16 478	7 442	5 439
6 000	227 019	16 478	7 442	4 771

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从表6可以看出，随着储热系统配置容量的增加，减少的弃风量随之增加，经济效益也逐渐增加；但是在蓄热罐容量达到4 500 MW·h时，风电消纳量达到了一个峰值(227 019 MW·h)，此时经济效益开始下降。可以看出，过多的配置储热容量降低了整体的经济性及储热的利用率。

5.4 蓄热罐配置必要性分析

通过改变风电的渗透率，计算蓄热罐在不同的风电装机结构下产生的正向经济效益，分析热电厂配置蓄热罐的必要性，如表7、8所示。

表7 风电装机容量为500 MW⋅h的效益分析

Tab. 7 Benefit analysis of wind power plant with installed capacity of 500 MW⋅h

蓄热罐容量/(MW∙h)	弃风消纳量/(MW∙h)	方案成本/万元	方案效益/万元	总收益/ 万元
40	18	18	105	87
1 500	627	668	547	-121
3 000	653	1 336	547	-789
4 500	653	2 003	547	-1 456
6 000	653	2 671	547	-2 124

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表8 风电装机容量为1 500 MW⋅h的效益分析

Tab. 8 Benefit analysis of wind power plant with installed capacity of 1 500 MW⋅h

蓄热罐容量/(MW∙h)	弃风消纳量/(MW∙h)	方案成本/万元	方案效益/万元	总收益/ 万元
40	6 340	18	210	192
1 500	133 013	668	4 391	3 723
3 000	133 013	1 336	4 391	3 056
4 500	133 013	2 003	4 391	2 388
6 000	133 013	2 671	4 391	1 720

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从表7中可以看出，当风电装机容量占总装机容量比较小时，电力系统中产生的弃风较少，因此消纳的弃风量也比较少，在蓄热罐容量达到3 000 MW·h时，就稳定在653 MW·h不再增加。蓄热罐容量配置仅仅在40 MW·h时就可以产生正的总收益，当蓄热罐容量逐渐增大时，其配置成本远远大于其经济效益，不适合配置蓄热罐。

从表8可以看出，当风电渗透率较大，蓄热罐容量大于1 500 MW·h时，弃风消纳量就稳定在133 013 MW·h不再增加，此时在典型日内热电机组和凝气机组共出力42 543 MW·h，由于蓄热罐在非弃风时段储热的特性，导致系统对风电的接纳量达到了饱和，蓄热罐容量增大已经对风电消纳量的增加不起作用；相应地，产生的经济效益也不再增加，导致该方案的总收益快速下降。这是因为风电装机规模越大，同样情况下风电功率越大，则在电负荷一定的情况下弃风功率越大，弃风持续时间也越长，能够用于储热的非弃风时段也就越短，蓄热罐所能存储的热量就越少，消纳弃风的效果越差^[23-26]。

6 结论

考虑了热电厂配置储热产生的经济效益、环境效益，以及配置蓄热罐的投资与维护成本，建立了热电厂配置蓄热罐的效益成本模型，通过算例仿真，得出如下结论：

1）过多配置储热容量将会降低整体的经济性及储热的利用率。在风电装机容量为900 MW·h时，逐步增加蓄热罐的容量到4 500 MW·h，弃风消纳量开始稳定在227 019 MW·h保持不变，但是总收益达到了5 780万元以后却开始不断下降。说明盲目配置过多储热并不能提高整体的收益，因此存在最优储热系统配置容量，使整体效益最佳。

2）不同的风电装机容量下，配置蓄热罐所产生的效益是不同的，根据建立的效益成本模型，可以证实在给定的电力系统条件下热电厂配置蓄热罐的必要性。

3）蓄热罐必要性分析不仅适用于蓄热罐，亦适用于其他蓄热装置，只需将其函数和参数进行替换即可。

参考文献

原文顺序

文献年度倒序

文中引用次数倒序

被引期刊影响因子

[1]

徐飞，闵勇，陈磊，等．

包含大容量储热的电-热联合系统

[J]．中国电机工程学报，2014，34(29)：5063-5072． doi:10.13334/j.0258-8013.pcsee.2014.29.007