海上浮式风机气动力-水动力耦合分析研究进展
2
2017
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
... 海上浮式风机动力学研究的方法主要有真机实测、模型试验和数值仿真.真机实测能够获得风机动力学响应的第一手数据，但其成本高、周期长，由于只针对特定环境下的特定风机，研究结果的推广性受限.模型试验是根据相似原理制作原型的缩比模型，置于风洞和水池中进行风机动力学试验，通过改变试验参数可模拟不同结构、环境载荷和运行状况下的动力学特性，相对而言成本低、周期短，研究结果的推广性大大增强.但模型试验也存在一些问题，比较突出的是，风机基础的水池模型重点模拟重力和惯性力，要求满足弗汝德数相似条件，而机身的空气动力模拟要求满足雷诺数相似条件，然而两者难以同时满足，造成了“尺度效应”[1]，目前的一些研究方案还未能很好地解决这个问题.数值仿真研究的成本最低、周期最短，应用最为广泛，随着空气动力学、水动力学、结构动力学、数值计算的理论和方法，以及计算机技术的发展，近年来海上浮式风机机身的气动力学、飘浮基础的水动力学以及整机风浪流结构耦合动力学仿真分析的研究也得到了快速发展. ...
海上浮式风机气动力-水动力耦合分析研究进展
2
2017
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
... 海上浮式风机动力学研究的方法主要有真机实测、模型试验和数值仿真.真机实测能够获得风机动力学响应的第一手数据，但其成本高、周期长，由于只针对特定环境下的特定风机，研究结果的推广性受限.模型试验是根据相似原理制作原型的缩比模型，置于风洞和水池中进行风机动力学试验，通过改变试验参数可模拟不同结构、环境载荷和运行状况下的动力学特性，相对而言成本低、周期短，研究结果的推广性大大增强.但模型试验也存在一些问题，比较突出的是，风机基础的水池模型重点模拟重力和惯性力，要求满足弗汝德数相似条件，而机身的空气动力模拟要求满足雷诺数相似条件，然而两者难以同时满足，造成了“尺度效应”[1]，目前的一些研究方案还未能很好地解决这个问题.数值仿真研究的成本最低、周期最短，应用最为广泛，随着空气动力学、水动力学、结构动力学、数值计算的理论和方法，以及计算机技术的发展，近年来海上浮式风机机身的气动力学、飘浮基础的水动力学以及整机风浪流结构耦合动力学仿真分析的研究也得到了快速发展. ...
Technology roadmap：wind energy 2013
1
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
海上风能资源评估数值模拟技术现状及发展趋势
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2021
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
海上风能资源评估数值模拟技术现状及发展趋势
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2021
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
基于储能和序分量控制的直驱永磁风电系统非对称故障穿越研究
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2022
基于储能和序分量控制的直驱永磁风电系统非对称故障穿越研究
0
2022
永磁直驱风电机组低电压穿越研究综述
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2021
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
永磁直驱风电机组低电压穿越研究综述
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2021
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
海上浮式风机研究进展概述
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2018
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
... 浮式风机的概念最早由美国Massachusetts大学的Heronemus教授于1972年提出，经过几十年的试验和探索，全球首个商业化海上浮式风电场Hywind于2017年12月在英国正式投运[6].近几年计划投产的海上浮式风电场还包括Windfloat Atlantic、Flocan 5 Canary等[11].全球计划投产的海上浮式风电场大部分位于欧洲.中国风电产业发展迅速，风电总装机量位于世界前列，海上浮式风电处于起步阶段，位于福建、广东等地的首批数个海上风电项目正在开展安装和试运行工作.海上浮式风机由风机和海洋飘浮平台组成.飘浮平台是浮式风机的基础，包括浮体、锚链、锚等主要结构，有半潜式(semi-submersible)、立柱式(spar)、驳船式(barge)、张力腿式(tension-leg platform，TLP)4种基本类型(如图1所示)[11]，及其组合形成的多种飘浮平台.其中：半潜式平台通过不同浮筒吃水体积的变化来获得保持风机稳定的恢复力矩；立柱式平台的重心低于浮心，从而产生恢复力矩；驳船式平台与船体类似，通过调节吃水线来保持稳定；张力腿式平台的锚索产生张力，使平台保持稳定.海上浮式风机的机身(包括风轮和塔筒)受到风力作用，其飘浮基础则受到波浪和洋流作用.气流、波浪和洋流对结构的作用复杂，作用机理各不相同，均可使风机整机产生大幅运动，改变流体与结构之间的相互作用，可见流体作用通过结构运动相互耦合在一起，进一步增加了风机受力的复杂性，使海上浮式风机动力学分析成为风力发电和海洋工程交叉领域的研究重点和难点. ...
海上浮式风机研究进展概述
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2018
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
... 浮式风机的概念最早由美国Massachusetts大学的Heronemus教授于1972年提出，经过几十年的试验和探索，全球首个商业化海上浮式风电场Hywind于2017年12月在英国正式投运[6].近几年计划投产的海上浮式风电场还包括Windfloat Atlantic、Flocan 5 Canary等[11].全球计划投产的海上浮式风电场大部分位于欧洲.中国风电产业发展迅速，风电总装机量位于世界前列，海上浮式风电处于起步阶段，位于福建、广东等地的首批数个海上风电项目正在开展安装和试运行工作.海上浮式风机由风机和海洋飘浮平台组成.飘浮平台是浮式风机的基础，包括浮体、锚链、锚等主要结构，有半潜式(semi-submersible)、立柱式(spar)、驳船式(barge)、张力腿式(tension-leg platform，TLP)4种基本类型(如图1所示)[11]，及其组合形成的多种飘浮平台.其中：半潜式平台通过不同浮筒吃水体积的变化来获得保持风机稳定的恢复力矩；立柱式平台的重心低于浮心，从而产生恢复力矩；驳船式平台与船体类似，通过调节吃水线来保持稳定；张力腿式平台的锚索产生张力，使平台保持稳定.海上浮式风机的机身(包括风轮和塔筒)受到风力作用，其飘浮基础则受到波浪和洋流作用.气流、波浪和洋流对结构的作用复杂，作用机理各不相同，均可使风机整机产生大幅运动，改变流体与结构之间的相互作用，可见流体作用通过结构运动相互耦合在一起，进一步增加了风机受力的复杂性，使海上浮式风机动力学分析成为风力发电和海洋工程交叉领域的研究重点和难点. ...
大规模海上风电高电压穿越研究进展与展望
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2020
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
大规模海上风电高电压穿越研究进展与展望
1
2020
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
浮式风力发电机组现状及发展趋势综述
1
2020
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
浮式风力发电机组现状及发展趋势综述
1
2020
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
碳达峰、碳中和背景下“十四五”时期发电技术趋势分析
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2022
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
碳达峰、碳中和背景下“十四五”时期发电技术趋势分析
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2022
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
海上风力发电及送出技术与就地制氢的发展概述
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2021
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
海上风力发电及送出技术与就地制氢的发展概述
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2021
... 风电是清洁、可再生能源，据估计，全球可利用的风能约为20 TW，比可开发利用的水能大10倍[1].根据国际能源署的路线图，2050年风电在全球发电量的占比将达到15%~18%，每年能减少4.8亿t的二氧化碳排放量[2].陆上风机技术成熟，商业化运营取得了很大成功，但陆上风资源远没有海上风资源丰富和优良[3-5].海上风能具有诸多优势，如高风速、低湍流强度、低风切变和风速稳定等，海上风机的噪声和视觉污染对人类影响也较小[6-7].此外，海上风电场不占陆上土地，发展空间广阔，有利于发展风、光、氢等多能互补的综合能源应用平台.目前商业化投运的海上风电场主要位于浅海区域，以固定式风机为主要发电设备，然而全球80%以上的海上风资源位于水深超过60 m的海域[8].因此，减碳背景下开发大规模深远海风电场是海上风电发展的必然趋势[9-10]，作为深远海风力发电设备的海上浮式风机将在其中起到至关重要的作用. ...
Floating offshore wind turbine aerodynamics：trends and future challenges
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2021
... 浮式风机的概念最早由美国Massachusetts大学的Heronemus教授于1972年提出，经过几十年的试验和探索，全球首个商业化海上浮式风电场Hywind于2017年12月在英国正式投运[6].近几年计划投产的海上浮式风电场还包括Windfloat Atlantic、Flocan 5 Canary等[11].全球计划投产的海上浮式风电场大部分位于欧洲.中国风电产业发展迅速，风电总装机量位于世界前列，海上浮式风电处于起步阶段，位于福建、广东等地的首批数个海上风电项目正在开展安装和试运行工作.海上浮式风机由风机和海洋飘浮平台组成.飘浮平台是浮式风机的基础，包括浮体、锚链、锚等主要结构，有半潜式(semi-submersible)、立柱式(spar)、驳船式(barge)、张力腿式(tension-leg platform，TLP)4种基本类型(如图1所示)[11]，及其组合形成的多种飘浮平台.其中：半潜式平台通过不同浮筒吃水体积的变化来获得保持风机稳定的恢复力矩；立柱式平台的重心低于浮心，从而产生恢复力矩；驳船式平台与船体类似，通过调节吃水线来保持稳定；张力腿式平台的锚索产生张力，使平台保持稳定.海上浮式风机的机身(包括风轮和塔筒)受到风力作用，其飘浮基础则受到波浪和洋流作用.气流、波浪和洋流对结构的作用复杂，作用机理各不相同，均可使风机整机产生大幅运动，改变流体与结构之间的相互作用，可见流体作用通过结构运动相互耦合在一起，进一步增加了风机受力的复杂性，使海上浮式风机动力学分析成为风力发电和海洋工程交叉领域的研究重点和难点. ...
... [11]，及其组合形成的多种飘浮平台.其中：半潜式平台通过不同浮筒吃水体积的变化来获得保持风机稳定的恢复力矩；立柱式平台的重心低于浮心，从而产生恢复力矩；驳船式平台与船体类似，通过调节吃水线来保持稳定；张力腿式平台的锚索产生张力，使平台保持稳定.海上浮式风机的机身(包括风轮和塔筒)受到风力作用，其飘浮基础则受到波浪和洋流作用.气流、波浪和洋流对结构的作用复杂，作用机理各不相同，均可使风机整机产生大幅运动，改变流体与结构之间的相互作用，可见流体作用通过结构运动相互耦合在一起，进一步增加了风机受力的复杂性，使海上浮式风机动力学分析成为风力发电和海洋工程交叉领域的研究重点和难点. ...
A numerical study of the effects of atmospheric and wake turbulence on wind turbine dynamics
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2012
... 风机机身的气动力学研究方法主要有叶素动量理论(blade element momentum，BEM)、势流理论(potential flow，PF)和计算流体动力学(computational fluid dynamics，CFD)，常用的气动力学仿真计算的软件或程序包含了其中一种或几种方法.如美国国家能源部可再生能源实验室(National Renewable Energy Laboratory，NREL)的研究人员在开源代码OpenFOAM中集成了基于BEM发展起来的致动线模型(actuator line model，ALM)程序、雷诺平均NS方程(Reynolds averaged Navier-Stokes，RANS)和大涡模拟(large-eddy simulation，LES)等CFD计算程序，以实现对风电场的气动力学模拟[12-13]. ...
A large-eddy simulation of wind-plant aerodynamics
1
2012
... 风机机身的气动力学研究方法主要有叶素动量理论(blade element momentum，BEM)、势流理论(potential flow，PF)和计算流体动力学(computational fluid dynamics，CFD)，常用的气动力学仿真计算的软件或程序包含了其中一种或几种方法.如美国国家能源部可再生能源实验室(National Renewable Energy Laboratory，NREL)的研究人员在开源代码OpenFOAM中集成了基于BEM发展起来的致动线模型(actuator line model，ALM)程序、雷诺平均NS方程(Reynolds averaged Navier-Stokes，RANS)和大涡模拟(large-eddy simulation，LES)等CFD计算程序，以实现对风电场的气动力学模拟[12-13]. ...
海上风力机气动特性及新型浮式系统
1
2011
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
海上风力机气动特性及新型浮式系统
1
2011
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
不同叶片数的风力机绕流场的非定常流数值模拟
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2014
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
不同叶片数的风力机绕流场的非定常流数值模拟
1
2014
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
非均匀风影响下风力机三维气动粘性流场的数值模拟
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2015
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
非均匀风影响下风力机三维气动粘性流场的数值模拟
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2015
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
Coupled multi-body dynamics and CFD for wind turbine simulation including explicit wind turbulence
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2015
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
Comparing three aerodynamic models for predicting the thrust and power characteristics of yawed floating wind turbine rotors
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2016
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
A numerical study on the angle of attack to the blade of a horizontal-axis offshore floating wind turbine under static and dynamic yawed conditions
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2019
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
基于非定常面元法的海上浮式风机气动性能研究
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2021
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
基于非定常面元法的海上浮式风机气动性能研究
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2021
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
Numerical analysis of unsteady aerodynamic performance of floating offshore wind turbine under platform surge and pitch motions
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2021
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
Exploring inflow wind condition on floating offshore wind turbine aerodynamic characterisation and platform motion prediction using blade resolved CFD simulation
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2022
... 任年鑫[14]利用k-ω剪切应力输运(shear stress transport，SST)湍流模型对海上风机叶片翼型的气动性能进行了CFD数值仿真.周胡等[15-16]利用非结构化网格和k-ω SST湍流模型，在OpenFOAM平台上对均匀场和非均匀场中风机叶片的三维扰流场进行非定常CFD仿真计算，分析了叶片的气动性能.Li等[17]基于多体动力学和CFD方法建立了浮式风机气弹耦合仿真模型，湍流风场的边界条件和初始条件由Mann风湍流模型给出，还可对所建立的风机多体动力学模型进行扩展，以包含风机机械传动链.Sant等[18]分别利用BEM、势流理论中的广义动态尾流(generalized dynamic wake，GDW)模型和自由尾流模型(free-wake vortex model，FWVM)仿真分析了5 MW TLP浮式风机叶轮的推力和功率特性.Wen等[19]在开源软件QBlade中利用势流理论中的自由涡方法(free vortex method，FVM)分析了NREL 5 MW浮式风机在静态和动态偏航运行条件下叶片攻角的变化.刘利琴等[20]基于速度势的非定常面元法理论，考虑海上浮式风机基础运动引起的风速变化，建立了海上浮式风机的非定常面元法模型，以NREL 5 MW风机为例研究了基础运动对风机气动载荷的影响.Chen等[21]在CFD中采用动态网格、滑移网格和非定常RANS方法仿真分析了浮式风机在平台俯仰和浪涌简谐运动单一或组合作用下的非定常气动特性，结果表明，平台运动对风机的气动特性产生了不利影响.Zhou等[22]考虑叶片周围的流场细节和波浪-空气自由表面的相互作用，利用CFD方法研究了湍流风和剪切风下海上浮式风机的响应，获得了流场的精细变化及其对风机气动性能的影响. ...
SWIM 2001：frequency-domain analysis of offshore platforms，user manual
1
2004
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
MOTION 2001：time-domain response analysis of offshore platforms，user manual
0
2004
LINES 2001：nonlinear static & dynamic analysis of mooring line/riser/tether arrays，user manual
1
2004
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
Development and validation of a tightly coupled CFD/6-DOF solver for simulating floating offshore wind turbine platforms
1
2015
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
Comparison of wave load effects on a TLP wind turbine by using computational fluid dynamics and potential flow theory approaches
1
2015
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
On the model uncertainty of wave induced platform motions and mooring loads of a semisubmersible based wind turbine
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2018
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
Validation and application of a fully nonlinear numerical wave tank for simulating floating offshore wind turbines
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2018
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
A coupled finite difference mooring dynamics model for floating offshore wind turbine analysis
1
2018
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
A study on fully nonlinear wave load effects on floating wind turbine
1
2019
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
海上风机基础高阶水动力荷载数值模拟研究
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2021
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
海上风机基础高阶水动力荷载数值模拟研究
1
2021
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
On the importance of nonlinear hydrostatic stiffness of offshore floating wind turbine platforms
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2021
... Kim等[23-25]开发了SWIM-MOTION-LINES (SML)模拟工具，用于分析线性或二阶频域波浪作用、锚泊结构非线性作用下飘浮平台的大幅低频慢飘运动.Dunbar等[26]在OpenFOAM平台上开发了飘浮基础6自由度水动力计算模块，并与FAST软件的仿真结果进行了对比，分析了DeepCWind半潜式基础的水动力学性能.Nematbakhsh等[27]基于CFD研究了张力腿式浮式风机的完全非线性波浪效应，并与势流求解器Simo-Riflex的结果进行了比较，但模型未包括气动载荷和风机的气弹响应.Uzunoglu等[28]对OC4研究项目参与者采用不同软件获得的半潜式浮式风机在无风和白噪声频谱的波浪激励下的纵荡、垂荡、俯仰运动和系泊载荷结果进行了定量分析，比较了利用莫里森公式、势流理论结合莫里森公式、势流理论附加二次阻尼3种方法计算的漂浮平台水动力学响应，以及利用不同锚链系统模型计算的系泊载荷，结果表明：势流理论计算的运动响应结果较为一致，莫里森公式在共振区之外的结果与势流理论接近，系泊载荷的谱密度受锚链模型的影响较大，有限元模型的结果与准静态模型、集中质量模型的结果不同，后两者的结果接近.Bruinsma等[29]利用OC5研究项目的浮式风机在波浪载荷作用下的试验数据，验证了由OpenFOAM的Navier-Stokes/6-DOF求解器interDyMFoam与波浪生成工具箱waves2Foam相结合形成的、用于浮式风机基础的流体-结构复杂相互作用仿真的完全非线性数值波浪水池，发现了求解器的计算稳定性问题，并进一步研究了欠松弛法和预测-校正方法提高算法稳定性的效果.Chen等[30]基于有限差分法开发了考虑缆绳-海床相互作用和流体动力效应的系泊系统非线性动力学模型，通过OpenMOOR建立与OC3-Hywind立柱式浮式风机模型的动态链接，从而建立系泊系统与浮式风机的耦合动力学模型，研究系泊系统的非线性对浮式风机动力学特性的影响.Xu等[31]通过数值仿真比较线性波浪和完全非线性长冠波浪下OC4半潜式5 MW浮式风机飘浮平台的运动和系泊缆绳的响应，研究波浪非线性效应对浮式风机的影响，其中基于高效场求解器Harmonic Polynomial Cell在2D数值波浪水池中生成完全非线性波浪，然后生成动态链接库，将波浪运动数据导入到DTU开发的软件HAWC2中对浮式风机进行动力学分析，仿真结果表明：非线性波浪增大了风机的纵荡运动和锚索张力，波浪非线性的影响不可忽略.邓思佳等[32]基于非线性势流理论和摄动展开技术，建立了受波浪和系泊系统耦合作用的海上浮式风机基础二阶时域高阶边界元数值分析模型，研究了OC4-DeepCwind半潜式风机基础的动力响应，结果发现，某些频段波浪的非线性效应对响应的影响显著.Ullah等[33]研究了浮式风机平台运动时的非线性水静力刚度. ...
Offshore code comparison collaboration continuation within IEA wind task 30：phase Ⅱ results regarding a floating semisubmersible wind system
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2014
... 海上浮式风机的机身所受的气动力和飘浮基础所受的水动力，通过风机整机耦合在一起相互影响，共同决定了风机的运动.固定式风机的空气动力学和海洋工程飘浮平台的水动力学的传统分析方法在各自领域内均较为成熟，但浮式风机的风浪流结构耦合作用难以统一到这些传统成熟的分析方法中，如由平台运动引入的风机叶片运动速度分量的非定常特性不满足BEM的动量平衡假设，导致浮式风机风浪流结构的耦合动力学分析成为一大难题.目前，海上浮式风机风浪流结构耦合动力学仿真分析的方法是将成熟的气动分析模块、波浪分析模块、洋流分析模块和结构分析模块通过模块间的数据传递和交换来实现耦合计算.表1给出了几种海上浮式风机耦合动力学仿真分析软件[34]. ...
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2007
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
CFD simulation of a floating offshore wind turbine system using a quasi-static crowfoot mooring-line model
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2013
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
Computational fluid dynamic analysis of a floating offshore wind turbine experiencing platform pitching motion
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2014
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
基于致动线模型的风力机尾流场数值模拟
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2016
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
基于致动线模型的风力机尾流场数值模拟
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2016
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
海上浮式风机尾流场模拟及耦合动力分析
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2016
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
海上浮式风机尾流场模拟及耦合动力分析
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2016
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
Fully-coupled dynamic response of a semi-submerged floating wind turbine system in wind and waves
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2016
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
Investigation of interference effects between wind turbine and spar-type floating platform under combined wind-wave excitation
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2020
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
垂荡板对浮式风机水动-气动耦合性能影响研究
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2022
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
垂荡板对浮式风机水动-气动耦合性能影响研究
1
2022
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
Stochastic dynamic response analysis of a floating vertical-axis wind turbine with a semi-submersible floater
1
2016
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
深水SPAR风机系统全耦合动力响应分析研究
1
2017
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
深水SPAR风机系统全耦合动力响应分析研究
1
2017
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
A fully coupled method for numerical modeling and dynamic analysis of floating vertical axis wind turbines
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2017
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
An open-source comprehensive numerical model for dynamic response and loads analysis of floating offshore wind turbines
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2018
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
风浪流中涡激共振对Spar型浮式风机运动响应的影响
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2018
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
风浪流中涡激共振对Spar型浮式风机运动响应的影响
1
2018
... Jonkman等[35]集成FAST、AeroDyn、HydroDyn等软件开发了水动力-气动力-结构动力学全耦合模拟工具，对驳船式浮式风机进行了受力分析.Quallen等[36]对OC3 Hywind模型进行CFD两相流仿真计算，利用准静态方法对锚泊进行模拟计算，并与FAST软件的计算结果进行了比较.Tran等[37]分别利用CFD的重叠网格技术和FAST软件中的非定常叶素动量理论，对飘浮平台周期性运动的浮式风机的气动力和水动力进行了计算.李鹏飞等[38-39]考虑浮式基础的6自由度运动引起的风机叶片运动速度分量，在ALM的基础上提出了一种非稳态致动线模型(unsteady ALM，UALM)，并在OpenFOAM平台上利用两相流求解器naoe-FOAM-SJTU和UALM对浮式风机的动力学进行数值仿真，研究了周期性纵荡和纵摇运动时风机的推力、输出功率、尾涡结构.Li等[40]基于OpenFOAM平台开发了求解器FOWT-UALM-SJTU，用于浮式风机水动-气动-锚链系统耦合动力学仿真分析.Huang等[41]利用该求解器对spar型浮式风机进行气动力-水动力耦合仿真分析，研究风浪联合作用下风机的非定常气动力和基础的不同方向运动的相互影响.郑建才等[42]利用该求解器实现了平台水动力、风机气动载荷和锚链系泊系统载荷的耦合计算，分析了垂荡板形状对OC3-Hywind spar NREL 5 MW风机耦合响应的影响.Wang等[43]采用开发的Simo-Riflex-DMS求解器进行非线性时域仿真计算，分析了不同环境下的5 MW垂直轴浮式风机的随机动力响应.闫发锁等[44]基于FAST开发了浮体、锚泊和风机子系统的水动力-气动力全耦合数值计算程序，水动力计算采用二阶精度的混合波浪模型的莫里森公式，通过模块间的载荷和位移数据的传递形成完全耦合，研究了5 MW spar浮式风机的动力学响应特点.Cheng[45]开发了Simo-Riflex-AC耦合求解器，用于对垂直轴浮式风机进行建模和仿真计算.Barooni等[46]开发了浮式风机动力学数值仿真分析模型，考虑了风轮空气动力学、风机的多体动力学模型、波浪和洋流的动力学，以及系泊缆绳动力学.翟佳伟等[47]对FAST进行二次开发，引入了涡激力计算接口，假设流体处于稳定流动的状态，利用莫里森公式计算水动力，实现了对平台涡激、波激、气动力及系泊联合作用下spar浮式风机系统的运动响应计算. ...
Investigation of the effects of platform motion on the aerodynamics of a floating offshore wind turbine
1
2016
... Liu等[48]基于OpenFOAM软件仿真分析了不同的浮式平台运动对风机推力和扭矩的影响.Zhu等[49]利用Javafoil、WAMIT、SimMechanics等软件对所设计的一种笼罩型叶轮浮式风机进行了气动-水动-结构-控制耦合动力学建模和仿真分析，其中叶片为刚体模型，风引起的海洋状态特征由MPM谱描述，波浪载荷基于力响应幅值算子计算.Ma等[50]考虑风浪流耦合作用，基于AQWA模拟浮式风机的流体动力学特性和耦合效应，利用广义模态法处理结构和流体的相互作用，仿真分析了TLP和Serbuoys-TLP浮式风机的响应，结果表明，Serbuoys-TLP能有效地抑制风机的纵荡运动.Ye等[51]建立了立柱式浮式风机的刚体动力学模型，包括飘浮平台、塔筒和直驱传动链，利用两端自由边界条件，研究了浮式风机在波浪、洋流、风和系泊系统激励下的动力学响应，结果表明，传动链和飘浮平台之间的相互作用对风机的动力学响应影响很大.Li等[52]在气动力-水动力耦合计算软件FAST上建立了DeepCWind半潜式浮式风机的气动-水动-控制-弹性结构耦合动力学仿真模型，研究了湍流风场的风剪切、湍流强度和黏性因素对风机动力学响应的影响. ...
A study on a floating type shrouded wind turbine design，modeling and analysis
1
2019
... Liu等[48]基于OpenFOAM软件仿真分析了不同的浮式平台运动对风机推力和扭矩的影响.Zhu等[49]利用Javafoil、WAMIT、SimMechanics等软件对所设计的一种笼罩型叶轮浮式风机进行了气动-水动-结构-控制耦合动力学建模和仿真分析，其中叶片为刚体模型，风引起的海洋状态特征由MPM谱描述，波浪载荷基于力响应幅值算子计算.Ma等[50]考虑风浪流耦合作用，基于AQWA模拟浮式风机的流体动力学特性和耦合效应，利用广义模态法处理结构和流体的相互作用，仿真分析了TLP和Serbuoys-TLP浮式风机的响应，结果表明，Serbuoys-TLP能有效地抑制风机的纵荡运动.Ye等[51]建立了立柱式浮式风机的刚体动力学模型，包括飘浮平台、塔筒和直驱传动链，利用两端自由边界条件，研究了浮式风机在波浪、洋流、风和系泊系统激励下的动力学响应，结果表明，传动链和飘浮平台之间的相互作用对风机的动力学响应影响很大.Li等[52]在气动力-水动力耦合计算软件FAST上建立了DeepCWind半潜式浮式风机的气动-水动-控制-弹性结构耦合动力学仿真模型，研究了湍流风场的风剪切、湍流强度和黏性因素对风机动力学响应的影响. ...
A comprehensive study on the serbuoys offshore wind tension leg platform coupling dynamic response under typical operational conditions
1
2019
... Liu等[48]基于OpenFOAM软件仿真分析了不同的浮式平台运动对风机推力和扭矩的影响.Zhu等[49]利用Javafoil、WAMIT、SimMechanics等软件对所设计的一种笼罩型叶轮浮式风机进行了气动-水动-结构-控制耦合动力学建模和仿真分析，其中叶片为刚体模型，风引起的海洋状态特征由MPM谱描述，波浪载荷基于力响应幅值算子计算.Ma等[50]考虑风浪流耦合作用，基于AQWA模拟浮式风机的流体动力学特性和耦合效应，利用广义模态法处理结构和流体的相互作用，仿真分析了TLP和Serbuoys-TLP浮式风机的响应，结果表明，Serbuoys-TLP能有效地抑制风机的纵荡运动.Ye等[51]建立了立柱式浮式风机的刚体动力学模型，包括飘浮平台、塔筒和直驱传动链，利用两端自由边界条件，研究了浮式风机在波浪、洋流、风和系泊系统激励下的动力学响应，结果表明，传动链和飘浮平台之间的相互作用对风机的动力学响应影响很大.Li等[52]在气动力-水动力耦合计算软件FAST上建立了DeepCWind半潜式浮式风机的气动-水动-控制-弹性结构耦合动力学仿真模型，研究了湍流风场的风剪切、湍流强度和黏性因素对风机动力学响应的影响. ...
Current，wave，wind and interaction induced dynamic response of a 5 MW spar-type offshore direct-drive wind turbine
1
2019
... Liu等[48]基于OpenFOAM软件仿真分析了不同的浮式平台运动对风机推力和扭矩的影响.Zhu等[49]利用Javafoil、WAMIT、SimMechanics等软件对所设计的一种笼罩型叶轮浮式风机进行了气动-水动-结构-控制耦合动力学建模和仿真分析，其中叶片为刚体模型，风引起的海洋状态特征由MPM谱描述，波浪载荷基于力响应幅值算子计算.Ma等[50]考虑风浪流耦合作用，基于AQWA模拟浮式风机的流体动力学特性和耦合效应，利用广义模态法处理结构和流体的相互作用，仿真分析了TLP和Serbuoys-TLP浮式风机的响应，结果表明，Serbuoys-TLP能有效地抑制风机的纵荡运动.Ye等[51]建立了立柱式浮式风机的刚体动力学模型，包括飘浮平台、塔筒和直驱传动链，利用两端自由边界条件，研究了浮式风机在波浪、洋流、风和系泊系统激励下的动力学响应，结果表明，传动链和飘浮平台之间的相互作用对风机的动力学响应影响很大.Li等[52]在气动力-水动力耦合计算软件FAST上建立了DeepCWind半潜式浮式风机的气动-水动-控制-弹性结构耦合动力学仿真模型，研究了湍流风场的风剪切、湍流强度和黏性因素对风机动力学响应的影响. ...
Dynamic and structural performances of offshore floating wind turbines in turbulent wind flow
1
2019
... Liu等[48]基于OpenFOAM软件仿真分析了不同的浮式平台运动对风机推力和扭矩的影响.Zhu等[49]利用Javafoil、WAMIT、SimMechanics等软件对所设计的一种笼罩型叶轮浮式风机进行了气动-水动-结构-控制耦合动力学建模和仿真分析，其中叶片为刚体模型，风引起的海洋状态特征由MPM谱描述，波浪载荷基于力响应幅值算子计算.Ma等[50]考虑风浪流耦合作用，基于AQWA模拟浮式风机的流体动力学特性和耦合效应，利用广义模态法处理结构和流体的相互作用，仿真分析了TLP和Serbuoys-TLP浮式风机的响应，结果表明，Serbuoys-TLP能有效地抑制风机的纵荡运动.Ye等[51]建立了立柱式浮式风机的刚体动力学模型，包括飘浮平台、塔筒和直驱传动链，利用两端自由边界条件，研究了浮式风机在波浪、洋流、风和系泊系统激励下的动力学响应，结果表明，传动链和飘浮平台之间的相互作用对风机的动力学响应影响很大.Li等[52]在气动力-水动力耦合计算软件FAST上建立了DeepCWind半潜式浮式风机的气动-水动-控制-弹性结构耦合动力学仿真模型，研究了湍流风场的风剪切、湍流强度和黏性因素对风机动力学响应的影响. ...
浮式风机变桨故障后停机的动力特性研究
1
2017
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
浮式风机变桨故障后停机的动力特性研究
1
2017
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
TLP风机基础二阶动力响应研究
1
2017
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
TLP风机基础二阶动力响应研究
1
2017
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
新型多立柱张力腿型浮式风力机概念设计与耦合动力特性研究
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2018
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
新型多立柱张力腿型浮式风力机概念设计与耦合动力特性研究
1
2018
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
半潜式海上浮式风机气动阻尼特性研究
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2019
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
半潜式海上浮式风机气动阻尼特性研究
1
2019
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
浮式风机在风浪联合作用下的动力响应分析
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2019
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
浮式风机在风浪联合作用下的动力响应分析
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2019
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
Development and verification of an aero-hydro-servo-elastic coupled model of dynamics for FOWT，based on the MoWiT library
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2020
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
Research on motion inhibition method using an innovative type of mooring system for spar floating offshore wind turbine
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2021
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
Assessing focused wave applicability on a coupled aero-hydro-mooring FOWT system using CFD approach
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2021
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
OC6 phase Ib：validation of the CFD predictions of difference-frequency wave excitation on a FOWT semisubmersible
1
2021
... 丁红岩等[53]在FAST平台上利用气动力-水动力-控制系统-风机结构动力耦合非线性方法，仿真分析了不同海况下全潜式浮式风机的变桨系统故障所引起的风机运动响应，其中不规则随机波浪利用JONSWAP谱生成.李英等[54]利用FAST对风浪耦合作用下的TLP浮式风机的动力学响应进行了时域仿真计算，结果表明，风和二阶波浪力的耦合作用不仅增大了浮式基础纵荡、横摇和艏摇运动，也增大了筋腱顶张力幅值.赵永生[55]提出了一种新型的多立柱张力腿式浮式风机概念，建立了包含机身、系泊基础、控制系统的概念风机全耦合动力学模型，并通过比较水池模型试验结果和数值计算结果验证了数值仿真模型的有效性.陈嘉豪等[56]利用模型试验和自主开发的气动-水动-结构-控制耦合时域仿真程序DARwind计算相结合的方法，研究了OC4-DeepCWind半潜式浮式风机的气动阻尼特性及其作用规律.蔡恒等[57]建立了风浪联合作用下浮式风机的时域运动方程，基于三维线性频域势流理论和脉冲响应函数方法计算了浮式风机所受的时域波浪力，并用CFD仿真得到了黏性阻尼系数.Leimeister等[58]以OC3 spar 浮式风机的计算数据为例，验证了软件MoWiT (Modelica for Wind Turbines)对风机气动力-水动力-控制-结构弹性完全耦合仿真分析的能力.Ma等[59]对OC3-Hywind spar NREL 5 MW浮式风机进行了动力学仿真，其中空气动力采用BEM计算，水动力在ANSYS AQWA中采用三维势流理论计算，锚链采用集中质量模型，结果表明，所提出的新型锚链系统对浮式风机的水平运动和俯仰运动都产生了有效的抑制作用.Zhou等[60]利用在OpenFOAM基础上开发的气动力-水动力-锚链CFD求解器，仿真研究了波浪种类和波浪陡度对浮式风机水动力学/气动力学的影响.OC6研究项目的仿真数据和实验测量数据表明，CFD提供了高精度的动力学仿真模型，克服了中精度模型(如二阶势流理论模型)对低频动力学响应的预测不足，对于非线性差频激励的响应预测与实验结果相符[61]. ...
Control of power generated by a floating offshore wind turbine perturbed by sea waves
1
2020
... 在海上浮式风机动力学的控制仿真分析方面，学者们也开展了大量的研究工作.Pustina等[62]建立了波浪扰动下海上浮式风机的气动力-水动力-控制完全耦合的动力学模型，风机为多刚体模型，水动力由势流求解器计算，其中考虑了波浪的自由表面变形效应，控制器以桨距角和发电机扭矩为控制变量，仿真结果表明，控制器在一段宽频范围内有效地抑制了输出功率和结构载荷的波动.Han等[63]提出利用风轮推力来控制浮式风机基础在浪涌和摇摆方向的位置，以减小风机尾流损失、获取最大的风电场功率为目标，设计了线性-二次-积分控制器，在FAST软件中对5 MW风机进行了仿真分析，结果表明，控制器的控制效果令人满意.Sarkar等[64]针对spar型浮式风机，提出了一种新的独立变桨控制策略，很好地兼顾了调整功率和减小结构载荷这一对通常有一定程度的矛盾目标，将该策略与仿真软件FAST中的标杆控制器进行了比较，结果表明，该策略在风浪联合作用环境中具有更好的控制性能.Roh等[65]利用FAST和MATLAB/Simulink联合仿真，分析了不同变桨控制器对NREL 5 MW风机和OC4半潜式基础组成的浮式风机模型的影响，结果表明，海上浮式风机的独立变桨控制显著地降低了输出功率和基础运动的变化幅度.Park等[66]在FASTv8中开发了浮式风机的结构控制模块，考虑非线性动力学，通过多目标优化来选择机舱上的被动正交调谐液柱阻尼器的设计参数，分析了阻尼器减小风机前后方向和左右方向的运动及相应的结构疲劳载荷和极限载荷的效果.Ghabraei等[67]考虑TLP风机的水动力附加质量和减振器质量引起的质量变化，建立了风机的垂向非线性动力学模型，通过与FASTv8仿真结果的比较验证了模型的有效性，利用摄动法得到了非线性动力学方程的近似解，分析了质量变化对基础振动、风机塔筒振动和结构疲劳载荷的影响，对浮式风机的基础设计和减振器的设计、优化提出了建议. ...
Platform position control of floating wind turbines using aerodynamic force
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2020
... 在海上浮式风机动力学的控制仿真分析方面，学者们也开展了大量的研究工作.Pustina等[62]建立了波浪扰动下海上浮式风机的气动力-水动力-控制完全耦合的动力学模型，风机为多刚体模型，水动力由势流求解器计算，其中考虑了波浪的自由表面变形效应，控制器以桨距角和发电机扭矩为控制变量，仿真结果表明，控制器在一段宽频范围内有效地抑制了输出功率和结构载荷的波动.Han等[63]提出利用风轮推力来控制浮式风机基础在浪涌和摇摆方向的位置，以减小风机尾流损失、获取最大的风电场功率为目标，设计了线性-二次-积分控制器，在FAST软件中对5 MW风机进行了仿真分析，结果表明，控制器的控制效果令人满意.Sarkar等[64]针对spar型浮式风机，提出了一种新的独立变桨控制策略，很好地兼顾了调整功率和减小结构载荷这一对通常有一定程度的矛盾目标，将该策略与仿真软件FAST中的标杆控制器进行了比较，结果表明，该策略在风浪联合作用环境中具有更好的控制性能.Roh等[65]利用FAST和MATLAB/Simulink联合仿真，分析了不同变桨控制器对NREL 5 MW风机和OC4半潜式基础组成的浮式风机模型的影响，结果表明，海上浮式风机的独立变桨控制显著地降低了输出功率和基础运动的变化幅度.Park等[66]在FASTv8中开发了浮式风机的结构控制模块，考虑非线性动力学，通过多目标优化来选择机舱上的被动正交调谐液柱阻尼器的设计参数，分析了阻尼器减小风机前后方向和左右方向的运动及相应的结构疲劳载荷和极限载荷的效果.Ghabraei等[67]考虑TLP风机的水动力附加质量和减振器质量引起的质量变化，建立了风机的垂向非线性动力学模型，通过与FASTv8仿真结果的比较验证了模型的有效性，利用摄动法得到了非线性动力学方程的近似解，分析了质量变化对基础振动、风机塔筒振动和结构疲劳载荷的影响，对浮式风机的基础设计和减振器的设计、优化提出了建议. ...
Individual blade pitch control of floating offshore wind turbines for load mitigation and power regulation
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2021
... 在海上浮式风机动力学的控制仿真分析方面，学者们也开展了大量的研究工作.Pustina等[62]建立了波浪扰动下海上浮式风机的气动力-水动力-控制完全耦合的动力学模型，风机为多刚体模型，水动力由势流求解器计算，其中考虑了波浪的自由表面变形效应，控制器以桨距角和发电机扭矩为控制变量，仿真结果表明，控制器在一段宽频范围内有效地抑制了输出功率和结构载荷的波动.Han等[63]提出利用风轮推力来控制浮式风机基础在浪涌和摇摆方向的位置，以减小风机尾流损失、获取最大的风电场功率为目标，设计了线性-二次-积分控制器，在FAST软件中对5 MW风机进行了仿真分析，结果表明，控制器的控制效果令人满意.Sarkar等[64]针对spar型浮式风机，提出了一种新的独立变桨控制策略，很好地兼顾了调整功率和减小结构载荷这一对通常有一定程度的矛盾目标，将该策略与仿真软件FAST中的标杆控制器进行了比较，结果表明，该策略在风浪联合作用环境中具有更好的控制性能.Roh等[65]利用FAST和MATLAB/Simulink联合仿真，分析了不同变桨控制器对NREL 5 MW风机和OC4半潜式基础组成的浮式风机模型的影响，结果表明，海上浮式风机的独立变桨控制显著地降低了输出功率和基础运动的变化幅度.Park等[66]在FASTv8中开发了浮式风机的结构控制模块，考虑非线性动力学，通过多目标优化来选择机舱上的被动正交调谐液柱阻尼器的设计参数，分析了阻尼器减小风机前后方向和左右方向的运动及相应的结构疲劳载荷和极限载荷的效果.Ghabraei等[67]考虑TLP风机的水动力附加质量和减振器质量引起的质量变化，建立了风机的垂向非线性动力学模型，通过与FASTv8仿真结果的比较验证了模型的有效性，利用摄动法得到了非线性动力学方程的近似解，分析了质量变化对基础振动、风机塔筒振动和结构疲劳载荷的影响，对浮式风机的基础设计和减振器的设计、优化提出了建议. ...
A comparative analysis of the characteristics of platform motion of a floating offshore wind turbine based on pitch controllers
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2022
... 在海上浮式风机动力学的控制仿真分析方面，学者们也开展了大量的研究工作.Pustina等[62]建立了波浪扰动下海上浮式风机的气动力-水动力-控制完全耦合的动力学模型，风机为多刚体模型，水动力由势流求解器计算，其中考虑了波浪的自由表面变形效应，控制器以桨距角和发电机扭矩为控制变量，仿真结果表明，控制器在一段宽频范围内有效地抑制了输出功率和结构载荷的波动.Han等[63]提出利用风轮推力来控制浮式风机基础在浪涌和摇摆方向的位置，以减小风机尾流损失、获取最大的风电场功率为目标，设计了线性-二次-积分控制器，在FAST软件中对5 MW风机进行了仿真分析，结果表明，控制器的控制效果令人满意.Sarkar等[64]针对spar型浮式风机，提出了一种新的独立变桨控制策略，很好地兼顾了调整功率和减小结构载荷这一对通常有一定程度的矛盾目标，将该策略与仿真软件FAST中的标杆控制器进行了比较，结果表明，该策略在风浪联合作用环境中具有更好的控制性能.Roh等[65]利用FAST和MATLAB/Simulink联合仿真，分析了不同变桨控制器对NREL 5 MW风机和OC4半潜式基础组成的浮式风机模型的影响，结果表明，海上浮式风机的独立变桨控制显著地降低了输出功率和基础运动的变化幅度.Park等[66]在FASTv8中开发了浮式风机的结构控制模块，考虑非线性动力学，通过多目标优化来选择机舱上的被动正交调谐液柱阻尼器的设计参数，分析了阻尼器减小风机前后方向和左右方向的运动及相应的结构疲劳载荷和极限载荷的效果.Ghabraei等[67]考虑TLP风机的水动力附加质量和减振器质量引起的质量变化，建立了风机的垂向非线性动力学模型，通过与FASTv8仿真结果的比较验证了模型的有效性，利用摄动法得到了非线性动力学方程的近似解，分析了质量变化对基础振动、风机塔筒振动和结构疲劳载荷的影响，对浮式风机的基础设计和减振器的设计、优化提出了建议. ...
Multi-objective optimization of orthogonal TLCDs for reducing fatigue and extreme loads of a floating offshore wind turbine
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2020
... 在海上浮式风机动力学的控制仿真分析方面，学者们也开展了大量的研究工作.Pustina等[62]建立了波浪扰动下海上浮式风机的气动力-水动力-控制完全耦合的动力学模型，风机为多刚体模型，水动力由势流求解器计算，其中考虑了波浪的自由表面变形效应，控制器以桨距角和发电机扭矩为控制变量，仿真结果表明，控制器在一段宽频范围内有效地抑制了输出功率和结构载荷的波动.Han等[63]提出利用风轮推力来控制浮式风机基础在浪涌和摇摆方向的位置，以减小风机尾流损失、获取最大的风电场功率为目标，设计了线性-二次-积分控制器，在FAST软件中对5 MW风机进行了仿真分析，结果表明，控制器的控制效果令人满意.Sarkar等[64]针对spar型浮式风机，提出了一种新的独立变桨控制策略，很好地兼顾了调整功率和减小结构载荷这一对通常有一定程度的矛盾目标，将该策略与仿真软件FAST中的标杆控制器进行了比较，结果表明，该策略在风浪联合作用环境中具有更好的控制性能.Roh等[65]利用FAST和MATLAB/Simulink联合仿真，分析了不同变桨控制器对NREL 5 MW风机和OC4半潜式基础组成的浮式风机模型的影响，结果表明，海上浮式风机的独立变桨控制显著地降低了输出功率和基础运动的变化幅度.Park等[66]在FASTv8中开发了浮式风机的结构控制模块，考虑非线性动力学，通过多目标优化来选择机舱上的被动正交调谐液柱阻尼器的设计参数，分析了阻尼器减小风机前后方向和左右方向的运动及相应的结构疲劳载荷和极限载荷的效果.Ghabraei等[67]考虑TLP风机的水动力附加质量和减振器质量引起的质量变化，建立了风机的垂向非线性动力学模型，通过与FASTv8仿真结果的比较验证了模型的有效性，利用摄动法得到了非线性动力学方程的近似解，分析了质量变化对基础振动、风机塔筒振动和结构疲劳载荷的影响，对浮式风机的基础设计和减振器的设计、优化提出了建议. ...
Investigation of the effect of the added mass fluctuation and lateral vibration absorbers on the vertical nonlinear vibrations of the offshore wind turbine
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2021
... 在海上浮式风机动力学的控制仿真分析方面，学者们也开展了大量的研究工作.Pustina等[62]建立了波浪扰动下海上浮式风机的气动力-水动力-控制完全耦合的动力学模型，风机为多刚体模型，水动力由势流求解器计算，其中考虑了波浪的自由表面变形效应，控制器以桨距角和发电机扭矩为控制变量，仿真结果表明，控制器在一段宽频范围内有效地抑制了输出功率和结构载荷的波动.Han等[63]提出利用风轮推力来控制浮式风机基础在浪涌和摇摆方向的位置，以减小风机尾流损失、获取最大的风电场功率为目标，设计了线性-二次-积分控制器，在FAST软件中对5 MW风机进行了仿真分析，结果表明，控制器的控制效果令人满意.Sarkar等[64]针对spar型浮式风机，提出了一种新的独立变桨控制策略，很好地兼顾了调整功率和减小结构载荷这一对通常有一定程度的矛盾目标，将该策略与仿真软件FAST中的标杆控制器进行了比较，结果表明，该策略在风浪联合作用环境中具有更好的控制性能.Roh等[65]利用FAST和MATLAB/Simulink联合仿真，分析了不同变桨控制器对NREL 5 MW风机和OC4半潜式基础组成的浮式风机模型的影响，结果表明，海上浮式风机的独立变桨控制显著地降低了输出功率和基础运动的变化幅度.Park等[66]在FASTv8中开发了浮式风机的结构控制模块，考虑非线性动力学，通过多目标优化来选择机舱上的被动正交调谐液柱阻尼器的设计参数，分析了阻尼器减小风机前后方向和左右方向的运动及相应的结构疲劳载荷和极限载荷的效果.Ghabraei等[67]考虑TLP风机的水动力附加质量和减振器质量引起的质量变化，建立了风机的垂向非线性动力学模型，通过与FASTv8仿真结果的比较验证了模型的有效性，利用摄动法得到了非线性动力学方程的近似解，分析了质量变化对基础振动、风机塔筒振动和结构疲劳载荷的影响，对浮式风机的基础设计和减振器的设计、优化提出了建议. ...
